| Марка: 10Х2М |
Класс: Сталь конструкционная легированная |
| Использование в промышленности: Нет данных о применении |
| Химический состав в % стали 10Х2М |
| C |
0,08 - 0,12 |
 |
| Si |
0,17 - 0,37 |
| Mn |
0,4 - 0,7 |
| Ni |
до 0,3 |
| S |
до 0,02 |
| P |
до 0,02 |
| Cr |
2 - 2,5 |
| Mo |
0,6 - 0,8 |
| Fe |
~95 |
| Зарубежные аналоги марки стали 10Х2М |
| США |
F22 |
| Германия |
10CrMo9-10, GS-12CrMo9-10 |
| Япония |
SFVAF22A |
| Франция |
10CD9-10, 11CrMo9-10 |
| Англия |
622-490 |
| Евросоюз |
1.7380, 10CrMo9-10 |
| Италия |
12CrMo9-10 |
| Швеция |
2218 |
| Болгария |
12Ch2M |
| Венгрия |
2Cr10Mo45.47 |
| Польша |
10H2M |
| Румыния |
10CrMo10, 12MoCr22 |
| Чехия |
15313 |
| Свойства и полезная информация: |
| Механические свойства стали 10Х2М при Т=20oС |
| Прокат |
Размер |
Напр. |
σв(МПа) |
sT (МПа) |
δ5 (%) |
ψ % |
KCU (кДж / м2) |
| Лист |
8 - 50 |
|
392-588 |
294 |
20 |
|
1000 |
Электрошлаковая сварка стали марки 10Х2М: в тех случаях, когда нормализация или закалка оказываются неприемлемыми вследствие, например, возникновения деформаций в конструкциях или из-за отсутствия печей, необходимо выбирать стали с высокой стойкостью против перегрева при сварке. К таким сталям можно отнести стали 10Х2М, Х2М1, ХЗНМ. Их ударная вязкость на участке перегрева в состоянии после сварки, как правило, низка. Однако уже высокий отпуск, вызывающий коагуляцию частиц второй фазы, позволяет поднять ударную вязкость этого участка до требуемой величины. Металл участка перегрева отличается высокой стойкостью против хрупких разрушений, если он имеет высокодисперсную ферритно-бейнитную или бейнитную структуру без выделений избыточного феррита по границам зерен. Желательно также наличие элементов, которые наряду с участием в процессах структурообразования обладают высокой акцепторной активностью по отношению к вредным примесям в стали. Эти элементы не должны давать пограничных выделений, охрупчивающих металл.
Ударная вязкость чрезвычайно низка для сталей, микролегированных титаном, цирконием и ниобием. В условиях перегрева таких сталей на границах зерен образуются оксикарбонитридные и оксикарбосульфидные выделения, которые в сочетании с пленками и цепочками сульфидных включений резко охрупчивают металл. В то же время легирование стали ванадием благоприятно в оптимальных количествах (0,1 - 0,2%). Он образует в стали сложные оксисульфидные включения шаровидной формы, которые при перегреве не перераспределяются по границам зерен.
Процессы, протекающие при отпуске, также весьма важны для свойств металла в участке перегрева, в особенности не подвергнутого перекристаллизации. Углерод и легирующие элементы при отпуске перераспределяются между а-твердым раствором, цементитом и специальными карбидами. При пониженных температурах отпуска цементит обогащается легирующими элементами, при более высоких температурах образуются уже специальные карбиды по схеме: растворение цементита - выделение специального карбида. Карбиды, имеющие неблагоприятное строение и располагающиеся по границам зерен, например Мо2С в сталях типа Х2М1, увеличивают хрупкость металла. Для подавления выделения таких карбидов обычно увеличивают скорость охлаждения соединений после отпуска. Охрупчивание металла участка перегрева может происходить и при таких температурах отпуска, когда значительная часть цементита растворяется в феррите, а специальные карбиды еще не выделяются. В результате а-твердый раствор обогащается углеродом и карбидообразующими элементами и приобретает повышенную твердость и пониженную пластичность и вязкость. Примером могут служить стали типа Х2ГМТ с повышенным содержанием углерода. Ударная вязкость участка перегрева в стали 30Х2ГМТ после сварки составляет 0,35 МДж/м2 (3,5 кгсм/см2), после отпуска при 873 К (600° С) - 0,35 МДж/м2 (3,5 кгс м/см2), при 923 К (650° С) - 0,2 - 0,25 МДж/м2 (2-2,5 кгс м/см2), при 943 К (670° С) - - 0,1 МДж/м2 (1 кгс м/см2). Последствия перегрева сталей такого типа могут быть устранены только последующей нормализацией (закалкой) и отпуском (М. П. Браун и др.).
Хладостойкость металла участка перегрева на среднелегированных сталях можно повысить, резко ограничив содержание в них вредных примесей и газов. Электрошлаковый переплав, например, увеличивает ударную вязкость зоны термического влияния в состоянии после отпуска и понижает порог хладноломкости.
| Краткие обозначения: |
| σв |
- временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа
|
|
ε |
- относительная осадка при появлении первой трещины, % |
| σ0,05 |
- предел упругости, МПа
|
|
Jк |
- предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
|
| σ0,2 |
- предел текучести условный, МПа
|
|
σизг |
- предел прочности при изгибе, МПа |
| δ5,δ4,δ10 |
- относительное удлинение после разрыва, %
|
|
σ-1 |
- предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа |
| σсж0,05 и σсж |
- предел текучести при сжатии, МПа
|
|
J-1 |
- предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа |
| ν |
- относительный сдвиг, %
|
|
n |
- количество циклов нагружения |
| sв |
- предел кратковременной прочности, МПа |
|
R и ρ |
- удельное электросопротивление, Ом·м |
| ψ |
- относительное сужение, %
|
|
E |
- модуль упругости нормальный, ГПа |
| KCU и KCV |
- ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см2 |
|
T |
- температура, при которой получены свойства, Град |
| sT |
- предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа |
|
l и λ |
- коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·°С) |
| HB |
- твердость по Бринеллю
|
|
C |
- удельная теплоемкость материала (диапазон 20o - T ), [Дж/(кг·град)] |
HV
|
- твердость по Виккерсу |
|
pn и r |
- плотность кг/м3 |
HRCэ
|
- твердость по Роквеллу, шкала С
|
|
а |
- коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o - T ), 1/°С |
| HRB |
- твердость по Роквеллу, шкала В
|
|
σtТ |
- предел длительной прочности, МПа |
HSD
|
- твердость по Шору |
|
G |
- модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа |
 | |
|
НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ
НОВОСТИ
НОВЫЕ СТАТЬИ