 |
Реклама. ООО "ГК "Велунд Сталь НН" ИНН 5262389270 Erid: 2SDnjdZde8T
| |
| Марка: Д12 |
Класс: Алюминиевый деформируемый сплав |
| Использование в промышленности: для изготовления полуфабрикатов методом горячей или холодной деформации |
| Химический состав в % сплава Д12 |
| Fe |
до 0,7 |
 |
| Si |
до 0,7 |
| Mn |
1 - 1,5 |
| Ti |
до 0,1 |
| Al |
95,4 - 98,2 |
| Cu |
до 0,1 |
| Mg |
0,8 - 1,3 |
| Zn |
до 0,1 |
Поставщик Ауремо ООО www.auremo.org
Купить: Санкт-Петербург +7(812)680-16-77, Днепр +380(56)790-91-90, info[æ]auremo.org
Д12 труба, лента, проволока, лист, круг Д12
| Свойства и полезная информация: |
Коррозионные свойства сплава Д12: алюминий различной степени чистоты и сплавы типа АМЦ и Д12 относятся к группе стойких сплавов, для которых наиболее характерным видом коррозии является питтинговая. Основные закономерности влияния легирующих элементов и структурной анизотропии таких материалов рассмотрены в гл. II и IV. Показано, что коррозионная стойкость алюминия различных сортов определяется в значительной степени содержанием примесей, главным образом железа и кремния. Кремний влияет в меньшей степени при содержании до 0,3 % потому, что в отсутствии железа он находится в твердом растворе, Его влияние не столько велико и при выделении в свободном виде, если эти выделения дисперсны и равномерно распределены, так как, несмотря на довольно положительный электродный потенциал, кремний не является эффективным катодом. При содержании 0,3-0,7 % кремний, как и железо, заметно понижает сопротивление питтинговой коррозии. Особенно существенно сопротивление питтинговой коррозии понижается при увеличении содержания железа выше 0,6 %. В этом случае при воздействии агрессивной пресной воды питтинги сливаются, образуя пространные и глубокие язвы.
Однако в реальных сплавах нельзя разделить железо и кремний, поэтому обычно рассматривают суммарное их влияние. Влияние этих примесей на коррозионную стойкость проявляется по-разному в зависимости от рН среды. В кислой среде, где процесс протекает с водородной деполяризацией, оно весьма ощутимо из-за низкого перенапряжения выделения водорода на железе и его соединениях. В нейтральной и щелочной средах в относительно широких пределах содержания железа (0,005-0,5 %) скорость коррозии изменяется мало. В нейтральных водных средах малой концентрации, когда коррозия алюминия происходит большей частью вследствие кислородной деполяризации, железо практически не изменяет стационарный потенциал и не влияет на скорость коррозии. При этом значительное увеличение катодных элементов в алюминии низких сортов несколько облагораживает потенциал питтингообразования, в результате чего в ряде сред, например в промышленной атмосфере, характер коррозии изменяется: вместо питтинга практически наблюдается равномерная коррозия. При возрастании концентрации солей в растворе, например, в морских условиях, отрицательное влияние железа проявляется в большей степени.
Положительное влияние железо может оказывать также в связи с его модифицирующими свойствами и способностью тормозить процесс рекристаллизации. По этой причине в технических сортах алюминия зерно становится мельче, чем в алюминии повышенной чистоты. В результате глубина коррозионных поражений уменьшается.
Немаловажным является также то, что повышение чистоты, обычно сопровождающееся увеличением размера зерен, ведет к увеличению чувствительности к структурной форме МКК, обусловленной пониженной термодинамической устойчивостью высокоугловых границ. Если дополнительно не измельчать зерна какими-либо способами, то оптимальным материалом относительно сопротивления МКК является алюминий марки А7 (~АД00).
В сплавах системы Al-Мп-Mg (например, Д12) сочетаются положительные структурные и электрохимические эффекты, обусловленные небольшими добавками марганца и магния. В отожженном состоянии они обладают более высокой коррозионной стойкостью, чем А1 и сплав АМц. В отличие от сплава АМц для сплава Д12 не отмечается случаев появления расслаивающей коррозии в нагартованном состоянии.
| Краткие обозначения: |
| σв |
- временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа
|
|
ε |
- относительная осадка при появлении первой трещины, % |
| σ0,05 |
- предел упругости, МПа
|
|
Jк |
- предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
|
| σ0,2 |
- предел текучести условный, МПа
|
|
σизг |
- предел прочности при изгибе, МПа |
| δ5,δ4,δ10 |
- относительное удлинение после разрыва, %
|
|
σ-1 |
- предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа |
| σсж0,05 и σсж |
- предел текучести при сжатии, МПа
|
|
J-1 |
- предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа |
| ν |
- относительный сдвиг, %
|
|
n |
- количество циклов нагружения |
| sв |
- предел кратковременной прочности, МПа |
|
R и ρ |
- удельное электросопротивление, Ом·м |
| ψ |
- относительное сужение, %
|
|
E |
- модуль упругости нормальный, ГПа |
| KCU и KCV |
- ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см2 |
|
T |
- температура, при которой получены свойства, Град |
| sT |
- предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа |
|
l и λ |
- коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·°С) |
| HB |
- твердость по Бринеллю
|
|
C |
- удельная теплоемкость материала (диапазон 20o - T ), [Дж/(кг·град)] |
HV
|
- твердость по Виккерсу |
|
pn и r |
- плотность кг/м3 |
HRCэ
|
- твердость по Роквеллу, шкала С
|
|
а |
- коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o - T ), 1/°С |
| HRB |
- твердость по Роквеллу, шкала В
|
|
σtТ |
- предел длительной прочности, МПа |
HSD
|
- твердость по Шору |
|
G |
- модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа |
 |
|
НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ
НОВОСТИ
НОВЫЕ СТАТЬИ