Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Марки стали и сплавы -> Сталь конструкционная -> Сталь конструкционная 20Н2М

Сталь конструкционная 20Н2М

Марка: 20Н2М (старое название 20НМ) Класс: Сталь конструкционная легированная
Использование в промышленности: зубчатые венцы, зубчатые колеса, пальцы и другие ответственные детали, работающие в условиях ударных и знакопеременных нагрузок

 

Химический состав в % стали 20Н2М ( старое название 20НМ )
C 0,17 - 0,25 Диаграмма химического состава стали 20Н2М     (   старое название     20НМ     )
Si 0,17 - 0,37
Mn 0,4 - 0,7
Ni 1,5 - 1,9
S до 0,035
P до 0,035
Cr до 0,3
Mo 0,2 - 0,3
Fe ~96

 

Зарубежные аналоги марки стали 20Н2М ( старое название 20НМ )
США 4620, 4620H, G46200, H46200

 

Свойства и полезная информация:
Термообработка: Закалка 860oC, масло, Отпуск 180oC, воздух,

 

Механические свойства стали 20Н2М ( старое название 20НМ ) при Т=20oС
Прокат Размер Напр. σв(МПа) sT (МПа) δ5 (%) ψ % KCU (кДж / м2)
Пруток Ж 15   880 685 10 50 780

 

Особенности сварки стали марки 20Н2М и среднелегированных сталей: сварные соединения из среднелегированных сталей должны иметь достаточную прочность или равнопрочность с основным металлом, а также удовлетворять ряду специальных требований, зависящих от условий эксплуатации конструкций (жаропрочность, коррозионная стойкость, магнитная проницаемость и т. д.).

Высокие механические свойства среднелегированных сталей и восприимчивость их в закалке создают значительные, порой непреодолимые трудности при дуговой сварке. Это связано с низкой стойкостью против образования горячих трещин в шве и холодных трещин в шве и в зоне термического влияния, а также со сложностью получения равнопрочных соединений. При электрошлаковой сварке многие из указанных трудностей в значительной мере ослаблены. Замедленное охлаждение соединений при электрошлаковой сварке в интервале температур промежуточного и мартенситного превращений аустенита заметно снижает опасность образования холодных трещин. Большой коэффициент формы металлической ванны позволяет использовать сварочные проволоки или пластины с повышенным легированием и получать равнопрочность шва с основным металлом, сохраняя при этом достаточно высокую стойкость его против горячих трещин. По этим причинам электрошлаковая сварка трудносвариваемых высокопрочных сталей во многих случаях оказывается целесообразнее, чем дуговая.

Наибольшие трудности при электрошлаковой сварке ряда среднелегированных сталей связаны с получением требуемых свойств металла в зоне термического влияния. В отличие от соединений из низколегированных сталей, структура и свойства перегретого металла в которых легко исправляются нормализацией или термообработкой в интервале температур последствия перегрева во многих среднелегированных сталях устраняются только сложной термообработкой. Значительные затруднения возникают также в связи с образованием горячих трещин-надрывов в зоне термического влияния, особенно в случае сварки толстостенных жестких конструкций из сталей с повышенным содержанием углерода и элементов, способствующих сегрегации серы и увеличивающих количество или легкоплавкость сульфидных включений. Среднелегированные стали чувствительнее, чем низколегированные, и к образованию холодных трещин.

Рассмотрим особенности электрошлаковой сварки среднелегированных сталей, связанные с процессами, протекающими в околошовной зоне.

Увеличенное по сравнению с низколегированными сталями содержание углерода и элементов, повышающих поверхностную энергию границ зерен, может вызвать усиление роста зерна в околошовной зоне. Напротив, наличие легирующих элементов, образующих с углеродом сравнительно тугоплавкие карбиды (ванадия, молибдена или вольфрама), уменьшающих скорость самодиффузии железа (марганца или никеля) или уменьшающих поверхностную энергию границ зерен, может замедлить рост зерна. Повышение содержания в хромомолибденовой стали марганца или никеля, например, может уменьшить размер зерна в участке перегрева примерно в 1,5 раза. Однако под влиянием высоких температур нагрева вблизи границы сплавления большая часть карбидов растворяется, а скорость диффузионных процессов возрастает настолько, что сохранить пограничный слой, образованный горофильными (уменьшающими поверхностную энергию границ зерен) элементами уже не удается. В результате зерно вблизи границы сплавления вырастает до среднего условного диаметра dусл=0,25 мм и более. Ширина участка с зернами №-l-l (ГОСТ 5639-65) может достигать при этом 2,5-4 мм.

С повышением содержания легирующих элементов температура превращения аустенита понижается. Следствием этого является частичное или полное подавление выделений доэвтектоидного феррита по границам зерен и образование гомо- или гетерогенных высокодисперсных внутризеренных структур сорбита, троостита или продуктов распада аустенита в промежуточной области - бейнита, мартенсита и остаточного аустенита. Характерная структура металла в участке перегрева представлена на рис. 9.16.

 Видна тонкая граница крупного аустенитного зерна и сорбитная структура внутри него. По мере удаления от границы сплавления структура измельчается, а в участках, нагревающихся до субкритических температур, образуется гетерогенная смесь сорбитообразного перлита и троостосорбита или легированного феррита и сорбитообразного перлита. Высокий отпуск сопровождается коагуляцией частиц второй фазы. В результате перекристаллизации после нормализации или закалки образуется однородная мелкозернистая структура троостита, троостосорбита или смесь легированного феррита с трооститом или сорбитообразным перлитом. В соединениях из высокопрочных сталей, подвергающихся после сварки закалке и низкому отпуску, зона термического влияния характеризуется мелкозернистой мартенситной структурой.

Твердость зоны термического влияния в соединениях из большинства среднелегированных сталей, максимальная на участке перегрева, в состоянии после сварки не превышает обычно HV 400, что свидетельствует о подавлении в значительной мере мартенситного превращения аустенита. Отпуск и в еще большей мере нормализация (закалка) с последующим отпуском понижают твердость в различных участках соединения.

Повышенное содержание марганца, хрома, молибдена и ряда других элементов сообщает сульфидным включениям в средне-легированных сталях большую тугоплавкость, чем в низколегированных сталях. Тем не менее вблизи границы сплавления они часто выделяются в виде пленок или строчек из мелких включений, ухудшая свойства металла.

В результате подобных структурных изменений понижается ударная вязкость металла вблизи границы сплавления. Для устранения последствий перегрева прибегают к различным мерам, зависящим от легирования стали и склонности ее к перегреву.

 

Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2010.11.04   

 

Краткие обозначения:
σв - временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа
  ε - относительная осадка при появлении первой трещины, %
σ0,05 - предел упругости, МПа
  Jк - предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
σ0,2 - предел текучести условный, МПа
  σизг - предел прочности при изгибе, МПа
δ5,δ4,δ10 - относительное удлинение после разрыва, %
  σ-1 - предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа
σсж0,05 и σсж - предел текучести при сжатии, МПа
  J-1 - предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа
ν - относительный сдвиг, %
  n - количество циклов нагружения
sв - предел кратковременной прочности, МПа   R и ρ - удельное электросопротивление, Ом·м
ψ - относительное сужение, %
  E - модуль упругости нормальный, ГПа
KCU и KCV - ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см2   T - температура, при которой получены свойства, Град
sT - предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа   l и λ - коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·°С)
HB - твердость по Бринеллю
  C - удельная теплоемкость материала (диапазон 20o - T ), [Дж/(кг·град)]
HV
- твердость по Виккерсу   pn и r - плотность кг/м3
HRCэ
- твердость по Роквеллу, шкала С
  а - коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o - T ), 1/°С
HRB - твердость по Роквеллу, шкала В
  σtТ - предел длительной прочности, МПа
HSD
- твердость по Шору   G - модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:37 Молотки для дробилки ММ

13:35 Молотки для дробилки ДМ

13:18 Молотки для дробилки А1-ДМ2Р

10:47 Мідний лист, полоса 0,8 х 300 мм

13:44 Поковки, отливки из стали 08ГДНФ

11:37 Круг ВТ1-0 ф28 х 2320 мм

13:19 Круг ХН77 нихром ф32 х 1180 мм

13:27 Гибкие шарнирные пластиковые трубки подачи сож

13:26 Ножи для ножниц гильотинных, дробилок шредеров

13:23 Гильотинные ножи.

НОВОСТИ

18 Августа 2018 17:28
Установка в вертикальное положение 100-метровой колонны

17 Августа 2018 12:17
Самодельный мини-экскаватор (26 фото)

20 Августа 2018 10:13
АО ЗРК ”Павлик” в июле добыло 400 кг золота

20 Августа 2018 09:42
Корпорация ”УВЗ” подвела итоги 1-го полугодия 2018 года

20 Августа 2018 08:32
Площадка ”Уктус” ”Титановой долины” получила статус 2-й очереди особой экономической зоны

20 Августа 2018 07:05
”Юргинский машзавод” отправил заказчику механизированную крепь сопряжения

19 Августа 2018 17:16
США за полгода импортировали из Канады две трети всех объемов стального лома

НОВЫЕ СТАТЬИ

Современные стиральные машины и их специфические особенности

Основные материалы верхнего строения пути ЖД

Системы вентиляции и их очистка

Металлические шкафы и иная производственная мебель

Ручные складские гидравлические тележки и их разновидности

Декорации, оборудование и конструкции для сцен

Строительные леса рамные и других видов

О выборе оборудования для аргонодуговой сварки

Металлолом на пользу обществу

Тканевые натяжные потолки

Где заказать металлический забор в Москве?

Какие бывают виды металла?

Какой профнастил выбрать для забора?

Механизация и организация прокатного производства

Тросы и цепи

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.