Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Марки стали и сплавы -> Сталь жаропрочная -> Сталь марки 20Х3МВФ

Сталь марки 20Х3МВФ

   Объявления по 20Х3МВФ      Позиции в прайсах по 20Х3МВФ (1)      Калькулятор веса 

Марка: 20Х3МВФ
Вид поставки: сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 20072-74, ГОСТ 2590-2006, ГОСТ 2591-2006. Калиброванный пруток: ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 7417-75. Полоса: ГОСТ 103-2006, ГОСТ 4405-75. Поковки и кованые заготовки: ГОСТ 1133-71.
Класс: Сталь жаропрочная релаксационностойкая
Использование в промышленности: роторы, диски, поковки, прутки, крепежные детали, трубы для химической аппаратуры, работающие при температурах до 550 °С

 

Химический состав в % стали 20Х3МВФ
C 0,15 - 0,23 Диаграмма химического состава стали 20Х3МВФ     (   старое название     ЭИ415     ЭИ579     )
Si 0,17 - 0,37
Mn 0,25 - 0,5
Ni до 0,3
S до 0,025
P до 0,03
Cr 2,8 - 3,3
Mo 0,35 - 0,55
W 0,3 - 0,5
V 0,6 - 0,85
Cu до 0,2
Fe ~93

 

Свойства и полезная информация:
Удельный вес: 7800 кг/м3
Термообработка:
Закалка 1030 - 1060 oC, масло, Отпуск 660 - 700 oC
Твердость материала: HB 10 -1 = 269 МПа
Температура ковки, °С: начала 1240, конца 780. Сечения до 50 мм охлаждаются в ящиках, 51-700 мм подвергаются отжигу с одним переохлаждением.
Температура критических точек: Ac1 = 800 - 830 , Ac3(Acm) = 900 - 950 , Ar3(Arcm) = 790 - 800 , Ar1 = 680 - 700
Обрабатываемость резанием: в отожженном состоянии при HB 157 и σв=530 МПа,  К υ тв. спл=1,5 и Кυ б.ст=1,1
Свариваемость материала: ограниченно свариваемая. Способы сварки: РДС, необходимы подогрев и последующая термообработка, КТС.

 

Механические свойства стали 20Х3МВФ
ГОСТ Состояние поставки, режим термообработки Сечение, мм σ0,2 (МПа)
σв(МПа) δ5 (%) ψ % KCU (Дж / см2)
 ГОСТ 20072-74
Закалка 1030-1060 °С, масло. Отпуск 660-700 °С, воздух 90
735
880
12
40
59

 

Механические свойства стали 20Х3МВФ при повышенных температурах
Температура испытаний, °С σ0,2 (МПа) σв(МПа) δ5 (%) ψ % KCU (Дж / см2)
      Диски диаметром 600-1000 мм, толщиной 100-150 мм.
Закалка 1050 °С, масло. Отпуск 700 °С. (Образцы тангенциальные)
20
200
300
400
500
550
580
730-810
700
700
660
580-610
510-550
480-500
870-910
780
780
720
600-630
530-560
490-540
13
12
10
10
-
10-12
11
45-50
55
39
33
44-52
44
27-40
34-44
67
88
83
78
59-78
59-78
Поковка ротока из слитка 47 т, диаметром бочки 965-1075 мм.
Нормализация 1050 °С. Закалка 1000 °С, масло. Отпуск 670 °С, охлаждение с печью до 150 °С. (Образцы тангенциальные)   
20
300
400
500
550
600
590-690
510-600
500-590
450-570
400-510
340-450
690-780
600-680
550-560
470-570
410-520
360-460
12-18
11-15
13-16
15-20
12-21
18-23
41-68
54-61
57-65
69-72
65-80
70-84
39-108
108-122
98-118
88-118
88-118
88-118
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый и нормализованный.
Скорость деформирования 16 мм/мин. Скорость девормации 0,009 1/с
1000
1050
1100
1150
1200
49
31
22
15
17
72
49
45
26
27
56
58
66
77
79
100
100
100
100
100
-
-
-
-
-

 

Механические свойства стали 20Х3МВФ при испытаниях на длительную прочность
 Температура испытания, °С
Предел ползучести, МПа
Скорость ползучести %/ч
 Температура испытания, °С Предел длительной прочности, МПа, не менее
Длительность испытания, ч
500
500
550
550
580
177
147
127
98
49
1/10 000
1/100 000
1/10 000
1/100 000
1/100 000
500
500
550
550
580
580
333
294
196
157
137
98
10 000
100 000
10 000
100 000
10 000
100 000

 

Чувствительность стали 20Х3МВФ к охрупчиванию при старении
Время, ч
Температура, °С KCU (Дж / см2)

10 000
10 000
5 000
Исходное состояние
500
550
600
44
73
49
73

 

Предел выносливости стали 20Х3МВФ
σ-1, МПА
n Термообработка
 314-333 107
σ0,2=640 МПа, σв=760 МПа. Поковка ротора, диаметр бочки 860 мм. Отжиг 950 °C.
Нормализация 1100 °C. Закалка 980-1020 °C, масло. Отпуск 660-680 °C.

 

Физические свойства стали 20Х3МВФ
T (Град) E 10- 5 (МПа) a 10 6 (1/Град) l (Вт/(м·град)) r (кг/м3) C (Дж/(кг·град)) R 10 9 (Ом·м)
20 2.07   38.5 7800    
100 2.04 10.6 35.6   502 398
200 2 11.5 33.1   560 465
300 1.93 11.8 31.4   610 544
400 1.86 12.1 30.6 7690 650 640
500 1.82 12.6 29.7 7660 710 743
600 1.77 13 29.3 7620 750 859
700 1.71   28.9     982

 

Свойства и сварка стали марки 20Х3МВФ (и подобных): в большинстве среднелегированных сталей структуру и механические свойства зоны термического влияния улучшают нормализацией (закалкой) и последующим отпуском. Так как ответственные конструкции из среднелегированных сталей обычно подвергают последующей полной термообработке, возможное ухудшение свойств металла участка перегрева в состоянии после сварки не препятствует применению электрошлаковой сварки.

Повышенное содержание легирующих элементов в среднелегированных сталях может способствовать получению и более стойких форм перегрева, которые не устраняются одноразовой нормализацией или закалкой. Кристаллографически упорядоченная структура металла в околошовной зоне (бейнит, мартенсит, видманштеттова структура) может вызывать структурную его наследственность. Одна из характерных особенностей мартенситного и промежуточного превращений - кристаллогеометрическая связь кристаллических решеток исходной и вновь образующейся фаз. Исходное зерно аустенита при охлаждении после сварки превращается в кристаллики а-фазы, которые близостью ориентировок (текстур) объединены в группы.

Образующиеся в пределах аустенитного зерна текстуры закономерно связаны с кристаллической решеткой аустенита и между собой. Поэтому аустенитные зерна сохраняют индивидуальность. Внутризеренная структура объединяет а-кристаллы, образующиеся в объеме аустенитного зерна, в единый комплекс - псевдозерно, наследующее величину, форму и ориентировку исходного зерна. Такая наследственность при охлаждении может вызвать структурную наследственность металла при нагреве. При медленном или очень быстром нагреве соединения до температур нормализации (закалки) аустенит также образуется кристаллографически упорядоченным механизмом, в результате чего в зоне термического влияния восстанавливается исходное крупное зерно, вызванное перегревом при сварке. Примером могут служить сварные соединения из сталей 20ХЗМВФ, 30ГХ2МФ, 25ХНЗМФ и др. Нормализация таких соединений при температурах на 40-60 К (40-60° С) выше критической точки Ас3 не приводит к изменению аустенитного зерна в участке перегрева. Оно сохраняется таким же крупным, как и в состоянии после сварки, а ударная вязкость металла остается низкой.

Для устранения последствий перегрева в таких сталях используют то обстоятельство, что крупнозернистый аустенит, образовавшийся при повторном медленном или быстром нагреве перегретой стали, не стабилен в структурном отношении. С увеличением выдержки или повышением температуры в надкритической области (выше Ас3) он претерпевает рекристаллизацию. Последняя обусловлена внутренним или фазовым наклепом аустенита, вызванным наследственной передачей ему части дефектов мартенсита или бейнита или возникновением дефектов в процессе а - у превращения, сопровождающегося изменением удельного объема. Процесс фазовой перекристаллизации в этом случае состоит из собственно фазового превращения, в результате чего происходит восстановление исходного крупного зерна, и рекристаллизации аустенита, когда крупное зерно заменяется мелким.

Для исправления структуры перегрева необходимо нагревать соединения в температурном интервале рекристаллизации аустенита. Он зависит от состава стали, исходной структуры и режимов нагрева и для многих среднелегированных сталей превышает точку Ас3 на 100-150 К (100-150° С). При назначении режима термообработки необходимо помнить, что при чрезмерном повышении температуры или увеличении выдержки может происходить собирательная рекристаллизация, или рост зерна аустенита. Поэтому для массивных изделий, температуры и скорости нагрева которых на поверхности и в центральной зоне могут быть различны, после термообработки в интервале рекристаллизации аустенита в ряде случаев прибегают к дополнительному нагреву до температур межкритического интервала Ас1-Ас3. Вследствие термообработки в этом интервале температур, как уже упоминалось в п. 9.2, происходят частичная перекристаллизация и измельчение структуры металла. В результате такой сложной термообработки, как это видно на примере стали 25ХНЗМФ, вязкость металла участка перегрева восстанавливается до уровня вязкости основного металла.

Последствия перегрева в сталях, склонных к структурной наследственности, могут быть устранены двойной термообработкой при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита. Были проанализированны  свойства металла участка перегрева на сталях 20ХЗМВФ и 30ГХ2МФ после такой термообработки. В общем случае желательно после первого нагрева выше точки Ас3 охладить сварное соединение замедленно, чтобы произошли распад аустенита на ферритно-перлитную структуру. Тогда повторный нагрев выше точки Ас3 для нормализации или закалки уже не приведет к восстановлению исходного зерна перегретой стали. Вызвано это тем, что образующиеся в результате диффузионного распада аустенита в перлитной области колонии перлита не обнаруживают резко выраженной ориентационной связи с исходным зерном аустенита и их можно рассматривать как отдельные зерна. Вследствие этого многократная закалка, дающая кристаллографически упорядоченные структуры, может быть менее эффективна для устранения последствий перегрева, чем один полный отжиг с распадом аустенита в перлитной области.

Стойкие формы перегрева можно устранить и одноразовой закалкой (нормализацией), если сварное соединение подвергнуть значительным пластическим деформациям (например, ковке). Крупные аустенитные зерна в процессе деформирования раздробляются, а последующая закалка с отпуском сообщает металлу требуемую прочность и вязкость. Так, например, в сварных соединениях из стали 35ХНЗМФА толщиной 750 мм равноценную ударную вязкость основного металла и зоны термического влияния (1,35-1,64 и 1,43-1,49 МДж/м2 соответственно) можно получить после ковки и последующей закалки с отпуском. Наиболее эффективно сочетание пластической деформации соединений с термообработкой при изготовлении крупнотоннажных заготовок, изделия из которых формируются с большей степенью укова. Получающаяся при этом однородность структуры особенно важна для изделий со специальными свойствами, например, с высокой магнитной проницаемостью.

Краткие обозначения:
σв - временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа
  ε - относительная осадка при появлении первой трещины, %
σ0,05 - предел упругости, МПа
  Jк - предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
σ0,2 - предел текучести условный, МПа
  σизг - предел прочности при изгибе, МПа
δ5,δ4,δ10 - относительное удлинение после разрыва, %
  σ-1 - предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа
σсж0,05 и σсж - предел текучести при сжатии, МПа
  J-1 - предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа
ν - относительный сдвиг, %
  n - количество циклов нагружения
sв - предел кратковременной прочности, МПа   R и ρ - удельное электросопротивление, Ом·м
ψ - относительное сужение, %
  E - модуль упругости нормальный, ГПа
KCU и KCV - ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см2   T - температура, при которой получены свойства, Град
sT - предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа   l и λ - коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·°С)
HB - твердость по Бринеллю
  C - удельная теплоемкость материала (диапазон 20o - T ), [Дж/(кг·град)]
HV
- твердость по Виккерсу   pn и r - плотность кг/м3
HRCэ
- твердость по Роквеллу, шкала С
  а - коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o - T ), 1/°С
HRB - твердость по Роквеллу, шкала В
  σtТ - предел длительной прочности, МПа
HSD
- твердость по Шору   G - модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа

   Объявления по 20Х3МВФ      Позиции в прайсах по 20Х3МВФ (1)      Калькулятор веса 

 

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 07:05 Круг 09Г2С с испытаниями на ударную вязкость

Ч 07:05 Круг стальной калиброванный ст. 45

Ч 07:04 Круг стальной калиброванный ст. 35

Ч 07:04 Круг стальной калиброванный ст. 20

Ч 07:04 Круг стальной г/к ст. 10

Ч 07:03 Круг сталь 50 из наличия

Ч 07:03 25Х1МФ круг жаропрочный

Ч 07:02 Круг стальной г/к 45Х по ГОСТ 2590-2006

Ч 07:02 Круг 5ХНМ, пруток стальной 5ХНМ, инструментальный

Ч 06:56 Круг ШХ15-В, пруток стальной ШХ15-В

Ч 06:55 Круг стальной г/к У8А по ГОСТ 2590-2006

У 17:16 Покупка лома черных цветных металлов, самовывоз.

НОВОСТИ

10 Декабря 2016 17:22
Подборка любопытных изобретений

10 Декабря 2016 17:48
Поставки угля через терминалы австралийского порта Ньюкасл в ноябре выросли на 6,7%

10 Декабря 2016 16:25
”Лермонтовский ГОК” получит второй шанс на ”жизнь”

10 Декабря 2016 15:58
Южноафриканский импорт углеродистых и легированных сталей за 10 месяцев упал на 12,6%

10 Декабря 2016 14:52
Акции ПАО ”Селигдар” включены в индексы Московской биржи

10 Декабря 2016 13:07
Китайский импорт железной руды за 11 месяцев вырос на 9,2%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Промышленные газовые баллоны

Современные интерьерные камины и печи

Основы использования и классификации нержавеющих кругов

Основные виды современных генераторов электроэнергии

Нержавеющий лист и труба в химической промышленности

Спецодежда - выбираем правильно

Прием оловянного лома и стружки

НК Кабель на выставке CABEX

Качество сварочной проволоки Magmaweld доказано тестами

Основные виды световой рекламы с использованием эффекта бегущей строки

Волочильные машины для изготовления кабельной проволоки

Основные виды современных оконных жалюзи

СИП-панели для строительства каркасных домов

Основные виды и области применения термопар

Использование мешков для упаковки в отраслях промышленности

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

ПОПУЛЯРНЫЕ ТЕМЫ

Стальной уголок купить и продать   Круг, пруток купить и продать   Круг, пруток 14 мм купить и продать   Уголок 50 мм купить и продать   Квадрат 10 мм купить и продать   Квадрат 14 мм купить и продать   Марка стали 20 особенности гидроэрозии   Металлопрокат сталь 40 купить и продать   Гидроэрозия стали 35   Гидроэрозия стали 25Л   Металлопрокат У10А купить и продать   Гидроэрозия стали 38Х2МЮА   Лист 1,4 мм купить и продать   Полоса 2 мм купить и продать   Лента 2 мм купить и продать  

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.