Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Защита от коррозии металла, гальваника, ЭХО -> Коррозия сталей -> Коррозия сталей

Коррозия сталей

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  6  7  8  9  10  11  ...  18  19  20 

СРАВНИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА СКЛОННОСТИ СТАЛЕЙ Х18Н10Т И X17H13M3T К ТОЧЕЧНОЙ И ЩЕЛЕВОЙ КОРРОЗИИ В РАСТВОРАХ ХЛОРИСТОГО НАТРИЯ

Введение

Применение нержавеющих сталей в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов для агрессивных сред основано на высоких защитных свойствах поверхностной (окисной) пленки сплава в пассивном состоянии. Локализованный вид разрушения, имеющий место при коррозии нержавеющих сталей в морской воде, принято рассматривать как следствие частичного нарушения пассивности.

Вошедшее в классификацию понятие точечной (питтинговой) коррозии металлов применительно к нержавеющим сталям в растворах хлоридов достаточно основательно обсуждается в работе Улига. Необходимым условием для развития этого вида разрушения является сочетание присутствующих в растворе ионов хлора с повышенными окислительными свойствами среды, приводящее к местному анодному нарушению пассивного состояния стали.

Вместе с тем, известно, что процесс локализованной коррозии на нержавеющей стали может ускоренно развиваться в стоячей морской воде, в условиях обрастания, под прокладками, в щелях и зазорах и т. п. Из факторов, не связанных с составом нержавеющих сталей, определяющую роль в инициировании щелевой коррозии играют последовательно протекающие процессы обескислороживания раствора в узком зазоре и работа пар дифференциальной аэрации, приводящие к подкислению раствора в анодном приэлектродном пространстве щелн. В отличие от разрушения питтингового типа щелевая локализованная коррозия рассматривается как следствие кислотно-восстановительного активирования пассивного состояния нержавеющих сталей в растворах хлоридов.

Следует отметить, что разрушение стали при кислотно-восстановительном активировании обычно происходит равномерно.

Местные изъязвления поверхности нержавеющих сталей, обнаруживаемые под прокладками или в узкой щели при коррозии в морской воде, не приводят к кажущемуся на первый взгляд противоречию со сказанным выше, так как избирательное разрушение металла в щели обусловлено локализованным характером подкисления в ней раствора в результате развития электрохимической неоднородности рассматриваемой системы. Непосредственные измерения рН раствора под прокладками при саморастворении нержавеющей стали в морской воде, а также рН анолита после внешней анодной поляризации стали в узком зазоре, выполненные Улановским и Коровиным, показали, что рН раствора в щели достигает значений равных 3,0 и даже 2,3. Столь низкие, экспериментально полученные значения рН раствора в щели еще не следует рассматривать как предельные, так как при принятом методе определения истинные показания для приэлектродного слоя могли быть замаскированы на фоне заметных объемов исходного нейтрального раствора. Независимо от необходимости дальнейшего уточнения теоретически возможного предела подкисления раствора в щели, ограниченного, по-видимому, естественным буферированием продуктами анодного растворения (по достижении равновесия гидролизного типа), в общем виде можно сказать, что более кислотостойкая сталь должна быть и более стойкой к щелевой коррозии в нейтральных средах.

Экспериментальная часть и обсуждение результатов

В качестве критерия оценки склонности нержавеющих сталей к щелевой коррозии было принято критическое значение рН раствора (рНкр), инициирующее кислотно-восстановительное активирование пассивного состояния сталей. Для изучения влияния окислительно-восстановительных свойств среды на скорость анодного растворения пассивирующих сплавов пользовались потенциостатическим методом электрохимических исследований.

Конструкция электронного потенциостата была описана ранее. Измерения электродного потенциала проводили по отношению к насыщенному каломельному электроду и пересчитывали их относительно водородного электрода. Вспомогательным электродом в термостатируемой ячейке служила платина. Растворы хлористого натрия, имитирующие морскую воду, подкисляли соляной кислотой и использовали в отдельных сериях опытов для сравнительной оценки щелевого эффекта.

Серия потенциостатических поляризационных кривых для стали XI8HI0T в 3%-ном растворе хлористого натрия, снятых в интервале значений рН 1,8—0,9 при 100° С, является типичной для получения необходимой информации об изменениях

характеристических параметров при последующих вариациях состава стали, концентрации соли в растворе и температуры.

Из характеристических параметров помимо рНкр следует указать на максимальную (критическую) плотность анодного тока в поляризационной петле активного растворения iKp и потенциал пробоя Eпр (Eпр — потенциал анодного нарушения пассивного состояния), начиная с которого наблюдается усиленное возрастание анодного коррозионного тока. Величина iпр в дальнейшем рассматривается как параметр оценки склонности нержавеющей стали к точечной (питтинговой) коррозии.

Контрольные поляризационные измерения, выполненные в растворах хлористого натрия в атмосфере азота (с предварительным пропусканием через раствор газообразного азота в течение 5 час.), показали, что деаэрация непосредственно не приводит к облегчению анодного процесса на нержавеющей стали в исследованном диапазоне электродных потенциалов вплоть до потенциала Епр. В условиях деаэрации наблюдается лишь разблагораживание стационарного электродного потенциала.

Экспериментальные данные о влиянии температуры и концентрации хлористого натрия на кислотно-восстановительное активирование нержавеющих сталей представлены на рис. 2 и 3.

Взятая для сравнения менее кислотостойкая сталь XI7 при 20° С оказалась подверженной кислотно-восстановительному активированию по достижении значения рН 3,1, тогда как для сталей X17H13M3T и Х18Н10Т для этого требовалось более силь-

ное подкисление раствора до значений рН, соответственно равных 0,34 н 1,4. С повышением температуры до 80° С начало кислотно-восстановительного активирования для стали Х18Н10Т сохраняется приблизительно на том же уровне (рНкр 1,4). Для стали X17H13M3T в этих условиях пассивное состояние не нарушается до рНкр 1,1. При 100° С наиболее надежные экспериментальные данные подтверждают, что при рН 1,8 кислотостойкость стали X17H13M3T в 6 раз выше кислотостойкости стали

Х18Н10Т (см. рис. 2). Для оценки роли возможного концентрирования хлор-ионов в приэлектродном слое корродирующего металла на его кислотостойкость была изучена аналогичная зависимость критической плотности тока iкр от рН для двух исследуемых сталей в насыщенном растворе хлористого натрия. Как видно из рис. 3, в этом случае начало активирования сталей проявляется при несколько меньшем подкислении раствора. Согласно полученным данным заметная щелевая коррозия стали Х18Н10Т может иметь место лишь в условиях локального подкисления раствора вблизи электрода до значений рН <1,4 (при 80° С) и до рН <1,8 (при 100° С), тогда как для развития коррозии щелевого типа на стали X17H13M3T соответственно требуется несколько большая подкисленность раствора.

Изменение концентрации (активности) ионов водорода первоначально нейтрального анолита, выраженное в изменении рН и замеренное в отдельной серии опытов методом анодной поляризации стали в узком одномиллиметровом зазоре при 60 и 80° С, лишь в пределе достигает значений рН, близких 2,4.

Некоторое суждение о фактических значениях рН, достигаемых в растворах хлористого натрия в узких зазорах, удается составить на основании данных по коррозионной проницаемости нер-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  6  7  8  9  10  11  ...  18  19  20 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:06 ЖД Перевозки

17:51 Прием металлолома в Москве

17:47 Предлагаем станок бесцентрово-шлифовальный 3м184а.

17:46 Предлагаем станок плоскошлифовальный 3д722ф1.

15:18 Изготовление модельной оснастки

15:16 3D сканирование

14:21 Труба бесшовная г/д 32x6 ГОСТ 8732-78 сталь 20

14:17 Труба магистральная 630x8 ГОСТ 20295-85 сталь 17Г1С-У

09:41 Адаптер вварной (бобышка)

09:40 Клапан балансировочный игольчатый Ду15, Ру36Мпа, цапка-муфта (аналог 1

НОВОСТИ

17 Июня 2018 17:09
Продвинутый инструмент для растворо-бетонных работ

11 Июня 2018 16:49
Самодельный фрезерный станок с ЧПУ из гранита (34 фото)

18 Июня 2018 17:27
Китай в июне снизит выпуск стального горячекатаного проката на 4,6%

18 Июня 2018 16:28
В Амурской области за январь-май 2018 года добыли 7338 кг золота

18 Июня 2018 15:18
Боливийский выпуск рафинированного олова в 1-м квартале вырос на 1,3%

18 Июня 2018 14:28
Сахалинская компания запустила в СПВ проект перевозки угля ценой 230 млн. рублей

18 Июня 2018 13:54
”Курганхиммаш” изготавливает кожухотрубные теплообменники для ООО ”РН-Комсомольский НПЗ”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Как составить план переезда офиса

Выбираем профнастил для кровли

Характеристики противопожарного ящика для песка

Термоклеевое оборудование Baumer hhs

Домашняя солнечная электростанция и ее преимущества

Станки шлифовальные и другое деревообрабатывающее оборудование, особенности и применение

Вывоз хлама с балкона

Где в Москве можно выгодно продать дорогие вещи

Межкомнатные двери в коттедж

Тригенерация для бытовых и производственных нужд

Обручальные кольца - выбор и основные типы

Виды трубной арматуры

Приобретение квартир в крупном городе

Ограждения и поручни из нержавеющих сталей

Промышленная мебель: от истории к современным основным элементам

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.