Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Защита от коррозии металла, гальваника, ЭХО -> Коррозия сталей -> Коррозия сталей

Коррозия сталей

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  9  10  11  ...  18  19  20 

что у точечного электрода относительно велика протяженность краев, являющихся обычно местом начала активации пассивной стали. Поэтому при замыкании контакта пластинка работала катодом, а проволочный электрод — анодом. Электроды модели замыкали на сопротивление в 1 ом и по падению напряжения на этом сопротивлении регистрировали ток в течение 3 час. Полученные кривые изменения токов искусственных моделей во времени представлены на рис. 10.

Из рисунка следует, что максимальные токи анодного растворения в моделях легированных сталей меньше, чем в модели нелегированной стали. Уменьшение максимальных токов от дополнительного легирования идет в порядке V, Si, Мо, Re, что согласуется с полученными выше данными анодных поляризационных кривых. Следует отметить, что в этих условиях без интенсификации развития питтинга внешним током, несмотря на весьма активную коррозионную среду (0,5 N раствор FeCl3), различие в скоростях растворения исследуемых сталей еще не исчезает даже после 3-часовой работы исследуемых пар. На основании этого можно предположить, что в естественных условиях роста питтинга период, когда наряду с диффузионными ограничениями играет роль перенапряжение анодного процесса растворения металла, может растягиваться на довольно длительное время.

Предыдущими опытами, а также в настоящем исследовании установлено, что в 0,5 N растворе FeCl3 скорость питтинговой коррозии нержавеющей стали 18 Сг—14 Ni, определенная по потере веса, а также измерением средней глубины питтинга, уменьшается от дополнительного легирования в следующем порядке добавок: V, Si, Мо, Re. В том же порядке, как было показано выше, влияют эти добавки на скорость роста искусственного питтинга при анодной поляризации.

Cкорости питтинговой коррозии различных сталей после 68 час. испытания сильно различаются. Снижение скорости питтинговой коррозии от дополнительного легирования составляет от 42% (для Si) до 16% (для Re). Для сравнения приводим данные по процентному снижению скорости роста питтинга, полученные также в 0,5 N растворе FeCl3 по значению максимальных плотностей анодного тока в искусственном питтннге для потенциалов +0,74 в и короткозамкнутых моделей. Такое сравнение показывает, что эффективность дополнительного легирования на снижение питтинговой коррозии примерно такого же порядка, как и эффект уменьшения максимальных анодных токов питтингообразования, получаемых на моделях в начальный период в условиях отсутствия заметного диффузионного торможения процесса.

На основании этих данных можно заключить, что в реальных условиях развития питтинга при его расширяющейся активной поверхности диффузионное торможение играет меньшую роль, чем при образовании глубоких питтингов на модели. По этой причине в реальных условиях образования питтинга в коррозионных испытаниях дополнительное легирование нержавеющих сталей V, Si, Мо и особенно Re существенно снижает скорость нх питтинговой коррозии.

Из проведенных коррозионных исследований изучаемых сталей в 0,5 N растворе FeCl3, так же как и из данных более ранних наблюдений, следует, что число питтингов на единицу поверхности практически не возрастает после 3 час. испытания. Так как общая продолжительность наших коррозионных испытаний составляла 68 час., то необходимо заключить, что изменение в скоростях развития питтингов при дополнительном легировании сталей определялось не некоторым различием для них времени инкубационного периода образования питтинга, а в первую очередь изменением скорости анодного растворения сталей.

Выводы

1. Проведенное изучение анодного поведения аустенитных нержавеющих сталей 18Сг—14 Ni и дополнительно легированных 2,5% V, Si, Мо или Re в растворах H2S04+HC1, NaCl+HCl, NaCl, FeCl3 на электродах малой площади 0,0003 см2 и специальных моделях позволило воспроизвести анодный процесс и коррозию в питтинге.

2. В растворах H2S04+HC1 для стали 18Сг—14Ni увеличение концентрации НС1 вызывает увеличение тока пассивации, смещение потенциалов пассивации в сторону более положительных потенциалов, повышение плотности тока в пассивной области и смещение потенциалов питтингообразования в сторону менее положительных потенциалов. Потенциал полной пассивации в серной кислоте почти не зависит от концентрации в ней хлор-ионов.

3. Дополнительное легирование стали 18Сг—14Ni 2,5% V, Si, Мо или Re уменьшает плотность тока пассивации и смещает потенциал питтингообразования в положительном направлении. Степень воздействия дополнительных легирующих элементов возрастает в указанном ряду.

4. При анодном образовании питтинга следует различать три стадии: пробой пассивной пленки; первичный рост питтинга, где скорость роста определяется перенапряжением анодного процесса, а диффузионное торможение не имеет существенного значения; последующий рост питтинга, когда скорость растворения определяется диффузионными процессами.

5. В области питтинговой коррозии при отсутствии диффузионного торможения как в кислых, так и нейтральных средах наблюдается линейная зависимость логарифма плотности анодного тока роста питтинга от потенциала для всех исследуемых сталей, что свидетельствует об электрохимической природе питтинговой коррозии. Высказано предположение, что анодное растворение при этом идет не путем непосредственного образования ионов металла низшей валентности, а через промежуточный процесс образования окисной пленки и последующего ее химического растворения.

6. При отсутствии диффузионного торможения скорость анодного растворения дополнительно легированных сталей меньше, чем нелегированной стали во всех исследуемых растворах. Наиболее эффективными при этом оказываются Мо и Re.

7. Легирующие элементы V, Si, Мо, Re вызывают уменьшение скорости анодного растворения искусственного питтинга на нержавеющей стали 18Сг—14Ni в 0,5 N растворе FeCl3 и глубины образования питтинга при реальной коррозии в этом же растворе в следующем порядке: V, Si, Мо, Re. На основании этого можно сделать заключение, что при реальной коррозии исследованных сталей в 0,5 N растворе FeCl3 процесс образования питтинга определяется не только диффузионным контролем, но также в заметной степени зависит и от перенапряжения анодного процесса растворения металла.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  9  10  11  ...  18  19  20 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

15:43 Арматура А500С d 6-28 мм

10:58 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

10:58 Сварочные аппараты АДД ПР2х2502, стационарный,шасс

10:38 Калибровка круг Ст35 Д4-60мм

10:37 Пруток калиброванный Ст20 Д4-60мм

10:37 Пруток горячекатаный Ст20 Д 10-300мм

09:57 Уголок г/к 50х50х5 из стали AISI 316 L

08:44 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

06:07 МУВП ( муфта упругая втулочно-пальцевая)

06:07 Колесо крановое 710х100

НОВОСТИ

20 Июля 2017 17:27
Роботизированная кладка кирпича

16 Июля 2017 17:19
Гейтсхедский мост тысячелетия (25 фото, 1 видео)

20 Июля 2017 17:35
Вьетнамский импорт стального лома в июне 2017 года упал на 14,7%

20 Июля 2017 16:59
Группа ”НЛМК” модернизирует производство горячего проката на Липецкой площадке

20 Июля 2017 15:40
Запасы железной руды в китайских портах за неделю выросли на 0,4%

20 Июля 2017 14:06
Добыча угля в Кузбассе по сравнению с прошлым годом выросла на 10%, экспорт – на 15%

20 Июля 2017 13:23
Перуанская добыча железной руды за 5 месяцев выросла на 9,1%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Сверление – особенности процесса

Особенности емкостей и баков отопительных систем в промышленности

Кованые конструкции для благоустойства участка

Вилочные погрузчики для складов и производств

Металлические сейфы для хранения ценностей

Основные параметры и особенности использования стабилизаторов напряжения

Использование алюминиевого профиля в мебельной промышленности

Основные аспекты применения защитных тентов

Выбор современных водосточных систем и их особенности

Дроны и квадракоптеры в промышленности

Насосы шестеренные для перекачивания вязких сред

Электрические котлы для отопления дома - особенности выбора

Ремонт производственных помещений

Автономная газификация и отопление дома

Основные типы керамических отделочных материалов

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.