Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Защита от коррозии металла, гальваника, ЭХО -> Коррозия сталей -> Коррозия сталей

Коррозия сталей

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  9  10  11  ...  18  19  20 

что у точечного электрода относительно велика протяженность краев, являющихся обычно местом начала активации пассивной стали. Поэтому при замыкании контакта пластинка работала катодом, а проволочный электрод — анодом. Электроды модели замыкали на сопротивление в 1 ом и по падению напряжения на этом сопротивлении регистрировали ток в течение 3 час. Полученные кривые изменения токов искусственных моделей во времени представлены на рис. 10.

Из рисунка следует, что максимальные токи анодного растворения в моделях легированных сталей меньше, чем в модели нелегированной стали. Уменьшение максимальных токов от дополнительного легирования идет в порядке V, Si, Мо, Re, что согласуется с полученными выше данными анодных поляризационных кривых. Следует отметить, что в этих условиях без интенсификации развития питтинга внешним током, несмотря на весьма активную коррозионную среду (0,5 N раствор FeCl3), различие в скоростях растворения исследуемых сталей еще не исчезает даже после 3-часовой работы исследуемых пар. На основании этого можно предположить, что в естественных условиях роста питтинга период, когда наряду с диффузионными ограничениями играет роль перенапряжение анодного процесса растворения металла, может растягиваться на довольно длительное время.

Предыдущими опытами, а также в настоящем исследовании установлено, что в 0,5 N растворе FeCl3 скорость питтинговой коррозии нержавеющей стали 18 Сг—14 Ni, определенная по потере веса, а также измерением средней глубины питтинга, уменьшается от дополнительного легирования в следующем порядке добавок: V, Si, Мо, Re. В том же порядке, как было показано выше, влияют эти добавки на скорость роста искусственного питтинга при анодной поляризации.

Cкорости питтинговой коррозии различных сталей после 68 час. испытания сильно различаются. Снижение скорости питтинговой коррозии от дополнительного легирования составляет от 42% (для Si) до 16% (для Re). Для сравнения приводим данные по процентному снижению скорости роста питтинга, полученные также в 0,5 N растворе FeCl3 по значению максимальных плотностей анодного тока в искусственном питтннге для потенциалов +0,74 в и короткозамкнутых моделей. Такое сравнение показывает, что эффективность дополнительного легирования на снижение питтинговой коррозии примерно такого же порядка, как и эффект уменьшения максимальных анодных токов питтингообразования, получаемых на моделях в начальный период в условиях отсутствия заметного диффузионного торможения процесса.

На основании этих данных можно заключить, что в реальных условиях развития питтинга при его расширяющейся активной поверхности диффузионное торможение играет меньшую роль, чем при образовании глубоких питтингов на модели. По этой причине в реальных условиях образования питтинга в коррозионных испытаниях дополнительное легирование нержавеющих сталей V, Si, Мо и особенно Re существенно снижает скорость нх питтинговой коррозии.

Из проведенных коррозионных исследований изучаемых сталей в 0,5 N растворе FeCl3, так же как и из данных более ранних наблюдений, следует, что число питтингов на единицу поверхности практически не возрастает после 3 час. испытания. Так как общая продолжительность наших коррозионных испытаний составляла 68 час., то необходимо заключить, что изменение в скоростях развития питтингов при дополнительном легировании сталей определялось не некоторым различием для них времени инкубационного периода образования питтинга, а в первую очередь изменением скорости анодного растворения сталей.

Выводы

1. Проведенное изучение анодного поведения аустенитных нержавеющих сталей 18Сг—14 Ni и дополнительно легированных 2,5% V, Si, Мо или Re в растворах H2S04+HC1, NaCl+HCl, NaCl, FeCl3 на электродах малой площади 0,0003 см2 и специальных моделях позволило воспроизвести анодный процесс и коррозию в питтинге.

2. В растворах H2S04+HC1 для стали 18Сг—14Ni увеличение концентрации НС1 вызывает увеличение тока пассивации, смещение потенциалов пассивации в сторону более положительных потенциалов, повышение плотности тока в пассивной области и смещение потенциалов питтингообразования в сторону менее положительных потенциалов. Потенциал полной пассивации в серной кислоте почти не зависит от концентрации в ней хлор-ионов.

3. Дополнительное легирование стали 18Сг—14Ni 2,5% V, Si, Мо или Re уменьшает плотность тока пассивации и смещает потенциал питтингообразования в положительном направлении. Степень воздействия дополнительных легирующих элементов возрастает в указанном ряду.

4. При анодном образовании питтинга следует различать три стадии: пробой пассивной пленки; первичный рост питтинга, где скорость роста определяется перенапряжением анодного процесса, а диффузионное торможение не имеет существенного значения; последующий рост питтинга, когда скорость растворения определяется диффузионными процессами.

5. В области питтинговой коррозии при отсутствии диффузионного торможения как в кислых, так и нейтральных средах наблюдается линейная зависимость логарифма плотности анодного тока роста питтинга от потенциала для всех исследуемых сталей, что свидетельствует об электрохимической природе питтинговой коррозии. Высказано предположение, что анодное растворение при этом идет не путем непосредственного образования ионов металла низшей валентности, а через промежуточный процесс образования окисной пленки и последующего ее химического растворения.

6. При отсутствии диффузионного торможения скорость анодного растворения дополнительно легированных сталей меньше, чем нелегированной стали во всех исследуемых растворах. Наиболее эффективными при этом оказываются Мо и Re.

7. Легирующие элементы V, Si, Мо, Re вызывают уменьшение скорости анодного растворения искусственного питтинга на нержавеющей стали 18Сг—14Ni в 0,5 N растворе FeCl3 и глубины образования питтинга при реальной коррозии в этом же растворе в следующем порядке: V, Si, Мо, Re. На основании этого можно сделать заключение, что при реальной коррозии исследованных сталей в 0,5 N растворе FeCl3 процесс образования питтинга определяется не только диффузионным контролем, но также в заметной степени зависит и от перенапряжения анодного процесса растворения металла.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  9  10  11  ...  18  19  20 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

14:29 Сварочные агрегаты адд 4004, адд 4004 вг и др

14:08 Изготовление шлицевых валов

13:12 Лист Квинтет

12:17 Сталь 60С2А, сталь 55С2А, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210,

12:16 Сталь 65, сталь 65Г, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:15 Сталь 38Х2МЮА, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:14 Сталь 38ХГН, сталь 38ХГМ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210

12:13 Сталь 38ХН3МА, сталь 38Х2Н2МА, сталь 38ХН3МФА, круг 280, 270, 260, 250

11:58 Сталь 12Х1МФ, сталь 25Х1МФ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 21

11:57 Сталь У7, сталь У8, сталь У9, сталь У10, круг 280, 270, 260, 250, 240,

НОВОСТИ

21 Мая 2017 17:48
Самодельный дисплей из феррожидкости для наблюдения за магнитными полями

16 Мая 2017 14:54
Самые необычные грили барбекю (21 фото)

23 Мая 2017 11:43
”Северсталь” и российские подразделения ”Mefro Wheels” договорились о поставках металла

23 Мая 2017 10:49
На предприятии АО ”Дальэнергомаш” состоялось испытание компрессора К-250

23 Мая 2017 10:11
Cвердловский завод ”Вентпром” представил новую продукцию для горняков

23 Мая 2017 09:37
”Энергомашспецсталь” изготовила валки для компании ”ArcelorMittal Ostrava”

23 Мая 2017 08:37
”ЗиО-Подольск” отгрузил оборудование для Белорусской АЭС

НОВЫЕ СТАТЬИ

Экскаваторы для земельных и строительных работ

Электромеханические замки для промышленных помещений

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Основные особенности дверных замков

Характеристики и разновидности рубероида

Трубы водопропускные дренажные - отличие от традиционных

Изготовление и монтаж металлоконструкций: особенности услуги

Вентиляторы промышленные разных типов

Основные виды металлоискателей

Применение стекла в строительстве: стеклянные и зеркальные панели

Виды стёкол и сфера их применения

Вывески и другие виды наружной световой рекламы

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.