Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Защита от коррозии металла, гальваника, ЭХО -> Коррозия сталей -> Коррозия сталей

Коррозия сталей

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  ...  9  10  11  ...  18  19  20 

зом, область полного пассивирования (вертикальный участок поляризационной кривой) здесь отсутствует.

Далее на поляризационных кривых при этих концентрациях хлор-ионов наблюдается область резкого увеличения тока — область а—в, соответствующая переходу образца из пассивного состояния в активное. Точки а1—а4 относятся к начальному моменту образования питтинга, когда поверхность микроанода только начинает активироваться. Участки кривых а—в (с соответствующими индексами) относятся к процессу расширения пло

щади питтинга на весь образец. После точки в1 (или соответственно

в2 ,в3, в4 ) вся поверхность образца активирована и площадь пит

тинга делается постоянной, равной поверхности искусственного питтинга. Анодная поляризуемость (наклон кривых) после точки в довольно хорошо укладывается в линейную зависимость логарифма плотности тока от потенциала анода.

Для более высокого содержания соляной кислоты — IN концентрации (кривая 6), а также чистого 1,5 N раствора HG1 (кривая 7) предельные токи пассивирования (iп), после которых наступала бы пассивация со снижением тока, вовсе не наблюдаются. Для этих кривых при потенциале около нуля начинается отклонение от логарифмической зависимости, что связано с частичным пассивированием. Точки а3 и а4 соответствуют достижению максимальной пассивности образца в данных условиях. Образование питтинга в этих достаточно агрессивных растворах начинается около +0,14 в (точки а3 и а4) и уже заметно не изменяется с увеличением содержания HG1. В данном случае значение потенциала

питтингообразования совпадает с потенциалом верхнего предела начала питтинговой коррозии по данным Улига и Щвенка.

При поляризации положительнее точек в3 и в4 достигается область, в которой, так же как и для предыдущих растворов, наблюдается линейная зависимость логарифма плотности тока от потенциала. Наклон поляризационных кривых на участках в—с характеризует большую величину перенапряжения анодного растворения электрода в этой области по сравнению с величиной перенапряжения анодного растворения в области отрицательных потенциалов (до потенциала 0 в). Поэтому можно полагать, что на этом участке анодное растворение идет не путем непосредственного образования ионов металла низшей валентности, а через промежуточный процесс образования окисной пленки и последующего ее химического растворения. Однако в отличие от вертикальных участков пассивного состояния основной тормозящей ступенью на участках в—с является не процесс химического растворения окисной пленки в кислоте, а электрохимический процесс анодного образования окисной пленки. Таким образом, при значительном содержании хлор-ионов наступление окисной пассивности не приводит к устойчивому пассивному состоянию, но фиксируется лишь как увеличение анодной поляризуемости по достижении потенциалов, соответствующих потенциалу полного пассивирования.

Наклон прямых в области анодного растворения при положительных потенциалах с увеличением концентрации хлор-ионов выше 0,5 N практически не меняется. Это подтверждает предположение о том, что торможение анодного процесса на этом участке определяется не химическим растворением пленки и не диффузионным торможением, а перенапряжением процесса образования окис-ного соединения на поверхности анода.

Влияние дополнительных легирующих элементов на анодное растворение стали 18 Сг—14 Ni

Исследование влияния легирующих элементов на характер и скорость анодного растворения стали 18 Сг—14 Ni проводилось в 1,5 N растворе НС1, являющемся более агрессивным по сравнению с сернокислотными растворами. Анодные поляризационные кривые, полученные аналогичным методом для стали 18 Сг—14 Ni, а также для подобных сталей, но дополнительно легированных V, Si, Mo или Re, представлены на рис. 5. Анализ этих кривых позволяет сделать следующие выводы.

На участке активного анодного растворения при отрицательных потенциалах для всех сталей наблюдается линейная зависимость логарифма плотности тока от потенциала (с наклоном, равным 75 мв). Это указывает на то, что дополнительные легирующие компоненты стали (V, Si, Mo или Re) не изменяют при

роды активного анодного процесса. По-видимому, основным анодным процессом для всех сталей является процесс анодного растворения с образованием ионов металла низшей валентности. Перенапряжение этого процесса, т. е. величина потенциала при одной и той же плотности тока, возрастает при дополнительном легировании в следующей последовательности: V, Si, Mo, Re. Таким образом, дополнительное легирование тормозит анодный процесс растворения нержавеющей стали (особенно это относится к легированию Мо и Re).

Необходимо отметить, что на всех полученных кривых отклонение от линейной тафелевской зависимости начинается при одном и том же потенциале — около — 0,006 в (рис. 5, уровень MN). Этот уровень следует рассматривать как термодинамически возможный потенциал образования защитной окисной пленки. При менее агрессивных условиях, как это наблюдается для стали 18 Сг—14 Ni в 1,5 N растворе H2S04 (см. рис. 3, кривая 1), по достижении данного потенциала происходит процесс анодного пассивирования и снижение анодного тока. Полученное постоянство термодинамически возможного потенциала начала окисления всех исследованных сталей указывает на то, что влияние легирующих элементов на торможение анодного процесса в первую очередь связано не с термодинамическими, а с кинетическими факторами.

Скорости анодного процесса для всех сталей при этом потенциале (—0,006 в) представлены в табл. 2 (iMN). Из таблицы следует, что наиболее эффективно тормозится анодное растворение нержавеющей стали в соляной кислоте присадками Мо или Re. Ниже потенциала на уровне MN для всех сталей наблюдается частичное пассивирование, проявляемое в отклонении кривой от логарифмической зависимости. В этих условиях способность дополнительно легированных сталей к пассивированию выявляется более отчетливо, чем у стали 18 Сг—14 Ni. Об этом свидетельствуют более крутой ход кривых дополнительно легированных сталей ниже потенциала на уровне MN. Точки перегиба а1—а5, лежащие для разных сталей при одном и том же потенциале, соответствуют достижению максимальной пассивности образца в данных условиях. После точки а наблюдается более быстрое возрастание анодного тока, указывающее на достижение процесса анодного активирования, вызванного образованием питтинга. Вследствие высокой активности коррозионной среды в данном случае потенциал питтингообразования достигается раньше, чем потенциал полной пассивации (Епп), и может непосредственно следовать за потенциалом начала пассивации и предшествовать потенциалу полной пассивации. Можно условно считать, что в таких случаях потенциал питтингообразования близко совпадает с потенциалом пассивирования. Постоянство точки а для всех сталей показывает, что дополнительное легирование вследствие высокой агрессивности среды не влияет на потенциал питтингообразования.

В точке в поверхность образца полностью активирована. Дополнительное легирование V, Si или Мо мало изменяет положение точки в, в то время как легирование рением снижает ее к более положительным потенциалам. Это указывает на то, что полное активирование стали анодным током в соляной кислоте при наличии в стали рения затрудняется. По достижении точки в на участке в—с наблюдается линейная зависимость логарифма плотности тока от потенциала для всех исследуемых сталей с наклоном, равным 750 мв. Торможение на этом участке мы связываем, как указывалось выше, с перенапряжением анодного процесса образования окисной пленки. Скорость анодного растворения дополнительно легированных сталей на этом участке (в—с) значительно меньше, чем у стали дополнительно нелегированной. Эффективность торможения анодного процесса дополнительными легирующими элементами увеличивается в порядке V, Si, Мо, Re. Таким образом, введение этих элементов в сталь заметно повышает перенапряжение анодного образования окисной пленки. Повышенное торможение скорости анодного процесса растворения дополнительно легированных сталей, возможно, определяется также образованием труднорастворимых солей дополнительных компонентов. В частности, в процессе анодного растворения стали, легированной молибденом, на ее поверхности может накапливаться МоС13,

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  ...  9  10  11  ...  18  19  20 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:05 Титановый круг ВТ3-1 ф38 мм

09:23 Детали трубопроводов Ру до 100МПа ГОСТ Р55599-2013

08:23 Вертикально-фрезерный станок 6р12

05:45 Печь : мусоросжигание и отопление

16:24 Пакеры 18 мм для микроцементов оптом

16:21 Производим пресс-формы для литья

10:22 Медный круг 22 мм

15:02 Вальцы листогибочные трехвалковые И2220

15:01 Металлопрокат в Белоруссию, Грузию, Казахстан, Азербайджан и Армению

14:02 Озонатор-ионизатор АЛТАЙ для очищения воды и воздуха.

НОВОСТИ

22 Октября 2018 17:13
Направляющие салазки для болгарки своими руками

22 Октября 2018 17:23
Тайваньский экспорт стальных двутавров в сентябре вырос более чем в 1,5 раза

22 Октября 2018 16:36
”ШААЗ” расширяет номенклатуру теплообменников

22 Октября 2018 15:35
Китай в сентябре нарастил выпуск рафинированной меди на 10,4%

22 Октября 2018 14:13
Турецкий выпуск стали в сентябре упал на 5,9%

22 Октября 2018 13:34
На производстве цветных сплавов ”Уралэлектромеди” модернизировали рудно-термическую печь

НОВЫЕ СТАТЬИ

Мощные LED светильники для улицы и промышленного использования

Наиболее часто используемый в металлообработке измерительный инструмент

Одноразовая посуда из биоразлагаемых материалов

Особенности создания бетонной стяжки пола

Каминная топка в Санкт-Петербурге

Наиболее часто использующиеся в промышленности деревообрабатывающие станки

Однофазные и трехфазные стабилизаторы напряжения

Пескоструйное оборудование для абразивной обработки изделий

Насосы для нефтяной отрасли

Виды стеллажей и их особенности

Стабилизаторы «Сатурн»: характеристики и преимущества СНЭ-Т-120 Ш

Газобетонные блоки их особенности и применение в строительстве

Приём вторчермета: основные правила и ГОСТы

Стандарты на талрепы для крепления грузов

Душевые ограждения для ванных комнат

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

ПАРТНЕРЫ

Рекомендуем приобрести металлопрокат в СПб от компании РДМ.

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.