Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Сварка трубопроводов -> Сварка магистральных трубопроводов -> Сварка магистральных трубопроводов

Сварка магистральных трубопроводов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  16  17  18  19  20  21  ...  37  38  39 

мыми торцами, удаление из стыка жидкого окисленного металла и пластическая деформация чистых от оксидов поверхностей соединяемых деталей для образования между ними металлической связи (рис. 49). При этом первые два этапа (рис. 49, а и б) необходимо провести быстро, чтобы жидкий металл и тем более жидкие оксиды не успели закристаллизоваться. Для низкоуглеродистых и низколегированных сталей, из которых в основном изготовляют трубы для магистральных трубопроводов, минимальная скорость осадки 20—30 мм/с.

Сварное соединение при стыковой сварке оплавлением включает в себя зону соединения, где образовалась металлическая связь между соединяемыми частями, и зону металла труб, примыкающую к соединению и подвергшуюся нагреву, пластической деформации и последующему охлаждению. Поскольку температура нагрева по мере удаления от шва снижается, деформация в различных зонах сварного соединения различна: максимальна в зоне соединения и уменьшается по мере удаления от шва (рис. 49,в). Под воздействием температуры и пластической деформации в металле происходят структурные и фазовые превращения, приводящие к изменениям свойств металла.

Участок металла труб, подвергающийся в процессе сварки нагреву, пластической деформации и последующему охлаждению, называется зоной термомеханического влияния.

В зоне термомеханического влияния можно различить три структуры. По плоскости стыка образуется обезуглерожеиная (или светлая) полоса с пониженным содержанием углерода (из-за его выгорания) по сравнению с близлежащим металлом. Непосредственно к светлой полосе примыкает участок с крупнозернистым строением и частично оплавленными зернами, затем участок крупного зерна и, наконец, участок мелкого зерна. Укрупнение зерна в участках зоны термического влияния ухудшает свойства металла, поэтому принимают меры для получения более мелкозернистых структур или уменьшения размеров участков с крупным зерном.

ГЛАВА VI. ТЕХНОЛОГИЯ СТЫКОВОЙ СВАРКИ ОПЛАВЛЕНИЕМ

§ 18. ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СВАРКИ И РАЗМЕРОВ СВАРИВАЕМЫХ ТРУБ НА МОЩНОСТЬ, ПОТРЕБЛЯЕМУЮ ПРИ ОПЛАВЛЕНИИ

Специфические условия строительства трубопроводов потребовали нового, по сравнению с машиностроением, подхода к разработке технологии стыковой сварки оплавлением, при которой удельная потребляемая мощность должна быть не более 0,7— 1,0 кВт/см2.

Первой задачей при разработке технологии стыковой сварки оплавлением трубопроводов является определение взаимосвязи

между параметрами процесса, обеспечивающей потребление при сварке заданной мощности.

Совокупность контролируемых параметров, определяющих условия сварки, называется режимом сварки. Электрические и тепловые процессы при оплавлении определяются напряжением в сварочной цепи сопротивлением сварочного контура ZK.з и его активной Rк.з и индуктивной Хк.з составляющими, скоростью сближения свариваемых деталей в процессе оплавления, называемой скоростью оплавления v0пл.

Процесс оплавления может протекать с постоянной или изменяемой скоростью. Это определяется зависимостью взаимного перемещения деталей во времени, называемой графиком оплавления lопл=atп, где l0пл значение перемещения свариваемых изделий в процессе оплавления, называемое припуском на оплавление; t — время оплавления; а — ускорение или скорость оплавления; п — показатель степени. Если п= 1, то за равные промежутки времени оплавления отрезки оплавления тоже будут равны, т. е. свариваемые детали будут перемещаться с постоянной скоростью. В этом случае а — скорость оплавления. Если п> 1, то функция будет называться параболой. Это значит, что за равные промежутки времени оплавления оплавляемые отрезки будут постоянно возрастать, причем это возрастание будет тем больше, чем больше значение показателя п. Другими словами, движение будет ускоренным, а величина а в этом случае будет соответствовать ускорению.

Практически при стыковой сварке оплавлением пользуются графиками оплавления с показателями степени я, равными 1; 1,5; 2 (рис. 50). Скорости оплавления для этих графиков (кривые 4, 5 и 6) в самом начале процесса тем меньше, чем больше показатель я, а в конце процесса оплавления с увеличением показателя n они увеличиваются.

Рассмотрим влияние этих параметров на потребляемую в процессе сварки мощность. Установлено, что средняя потребляемая в процессе сварки мощность не зависит от вторичного напряжения и сопротивления сварочного контура, а определяется средней скоростью оплавления, равной отношению припуска на оплавление к времени оплавления, и графиком оплавления. Средняя активная потребляемая мощность

N=AvmFk, где v — средняя скорость оплавления, мм/с; F — сечение свариваемых деталей; см2; A, т и k — коэффициенты, зависящие от графика оплавления. Например, для графиков оплавления с показателем степени я, равным 1; 1,5 и 2,0, значения коэффициентов А, т и k приведены в табл. 8.

Таким образом, задаваясь удельной потребляемой мощностью 0,7—1,0 кВт/см, для конкретных диаметров труб определяют, с какой скоростью и по какому графику необходимо вести процесс оплавления.

§ 19. УСЛОВИЯ УСТОЙЧИВОСТИ ПРОЦЕССА ОПЛАВЛЕНИЯ

Высокое качество сварного соединения получается в том случае, если оплавление протекает непрерывно (устойчиво), т.е. в течение каждого полупериода переменного тока образуются и взрываются контакты и процесс не переходит в короткое замыкание.

В силу саморегулирования процесса (см. § 15) его непрерывность может не нарушаться в довольно широких пределах изменения проводимости искрового промежутка (см. рис. 44). Однако, когда проводимость искрового промежутка увеличивается настолько, что процесс сварки характеризуется правым участком кривой, он перестает быть устойчивым.

На этом участке кривой при увеличении проводимости мощность, выделяемая в искровом промежутке, снижается, скорость расплавления образующихся контактов также снижается, что, в свою очередь, приводит к дальнейшему увеличению площади контактов и проводимости. Процесс оплавления переходит в короткое замыкание.

Устойчивость процесса оплавления зависит от сопротивления сварочного контура и от соотношения его составных; частей и вторичного напряжения.

Снижение сопротивления сварочного контура при коротком замыкании (ZK.3) изменяет характеристику мощности, выделяемой в искровом промежутке, в зависимости от его проводимости (рис. 51,а). Допустим, что режим сварки характеризуется проводимостью G при которой на сварочной машине с сопротивлением Z"K,3 выделяется мощность W3 а на сварочной машине с сопротивлением Zk.3 — мощность W1, которая больше W3. Допустим далее, что проводимость увеличилась и стала равной G тогда на сварочной машине с сопротивлением Z"K.3 выделяемая мощность уменьшится до Wз, что приведет к дальнейшему росту проводимости и в конце концов к короткому замыканию.

На машине с сопротивлением Zk.3 такое повышение проводимости приведет к выделению мощности W1 большей W1, это, в свою очередь, приведет к снижению проводимости искрового промежутка и восстановлению прежней мощности. Таким образом, процесс оплавления на машине с меньшим сопротивлением сварочного контура будет более устойчивым.

Устойчивость оплавления возрастает и по мере увеличения напряжения холостого хода U2 (рис. 51,6). На устойчивость оплавления существенно влияет коэффициент мощности сварочной машины при коротком замыкании. При одинаковых значениях U2 и ZK.3, но при разных cos <фк.з зависимость мощности, выделяемой в искровом промежутке, от его проводимости различна (рис. 52). Изменение активного сопротивления сильнее влияет на устойчивость оплавления, чем изменение индуктивного сопротивления.

Особенно важно поддерживать устойчивое оплавление перед осадкой. В этот период не допускаются перерывы в протекании тока и короткие замыкания длительностью более 1,5—2,0 периодов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  16  17  18  19  20  21  ...  37  38  39 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

29 Мая 2017 17:17
Полезные насадки для болгарки

27 Мая 2017 18:10
Каскадерские трюки на тракторе

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

29 Мая 2017 17:57
В ”НПЦ газотурбостроения ”Салют” подвели итоги работы в 1-м квартале 2017 года

29 Мая 2017 16:20
”Евраз НТМК” расширяет производство за 800 миллионов

29 Мая 2017 15:52
Южноамериканский выпуск стали в апреле вырос на 22,1%

29 Мая 2017 15:25
Самарский университет впервые запатентовал свое изобретение в Америке

29 Мая 2017 14:47
Пакистанский импорт черного лома в апреле 2017 года упал на 4,9%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.