Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Сварка стали -> Флюсы для сварки стали -> Флюсы для сварки стали

Флюсы для сварки стали

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  12  13  14  ...  18  19  20  ...  36  37  38 

Так, в работе высказано мнение о дискретности изменения характера процессов взаимодействия между флюсом-шлаком и металлом, связанных с формой перехода капель электродного металла. Этой же точки зрения придерживается и Ф. Удо. Б. Е. Патон высказал мнение, что при уменьшении силы тока увеличивается время контакта металла со шлаком. И. К. Походня и Б. А. Костенко объясняют влияние режима сварки на химический состав наплавленного металла изменениями времени между переходами капель электродного металла и шлака. И. И. Фрумин связывает это с изменением соотношения количеств расплавленных флюса и металла (с относительной массой шлака).

Сделанные выводы исследователи подкрепляют экспериментальными данными, поэтому выделить основную причину влияния параметров режима на состав металла шва— непростая задача. Автор придерживается мнения, что механизм окислительно-восстановительных реакций при сварке под флюсом весьма сложен и влияние режима на состав наплавляемого металла следует связывать с несколькими причинами.

Для выяснения роли относительной массы шлака в процессах восстановления удобно изменять скорость сварки при постоянных значениях тока и напряжения. Эксперименты И. К. Походни и Б. А. Костенко показали, что при изменении относительной массы шлака почти втрое химический состав верхнего слоя пятислойной наплавки практически не изменился. Однако в работе наплавку производили под малоактивным флюсом АН-20, что отразилось на конечных результатах.

Автор совместно с К. В. Любавским выполнял многослойные наплавки под химически активным высокомарганцовистым флюсом-силикатом ФЦ-6 с хорошими стабилизирующими свойствами. Обработка экспериментальных данных показала (рис. 33), что содержание кремния и марганца зависит от скорости сварки и, следовательно, от относительной массы шлака, поскольку кинетические условия процесса практически не зависят от скорости сварки, а изменение полноты протекания реакций в этом случае объясняется, очевидно, изменением относительной массы флюса-шлака.

Однако степень восстановления элементов при изменении скорости сварки значительно меньше, чем при варьировании других параметров режима. Это, по-видимому, вызвано тем, что активная часть флюса для обычных режимов составляет 15—25% всей массы переплавляемого при сварке шлака. Действительно, химический состав шлаковой корки (контактная часть, средняя часть и верхняя с гранулами нерасплавившегося флюса), приведенный в табл. 7, показывает, что некоторая часть флюса-шлака в контактной части его с металлом шва прореагировала в наибольшей степени.

Об этом можно судить, исходя из прироста закиси железа в шлаке в результате реакций восстановления кремния и марганца, а также на основании дефицита фосфора А(Р)шл ПО сравнению с исходной концентрацией. Участие остальной массы флюса-шлака в реакциях взаимодействия значительно уменьшается, особенно в верхней части шлаковой корки. Это вполне согласуется с данными работы и, следовательно, знание соотношения количеств расплавленного флюса и металла еще не дает вполне однозначного представления об интенсивности окислительно-восстановительных реакций при сварке под флюсом.

Процессы взаимодействия при сварке под флюсом при изменении режима связаны с характером плавления и переноса электродного металла. Условием для активного протекания реакций на стадии капли является значительное перемешивание металла и шлака в каплях.

Спектральный анализ капель, отобранных с конца электрода на разных стадиях их развития, показывает, что реакции

взаимодействия между флюсом и металлом капли идут весьма интенсивно (табл. 8).

Исследованию переноса металла при сварке под флюсом посвящен ряд работ. Наибольшей достоверности заслуживают данные по исследованию переноса металла с помощью скоростной рентгенокиносъемки, показавшие, что при сварке под флюсом происходит капельный перенос металла мелкими каплями с заострением конца электрода при обратной полярности и крупными бесформенными каплями на прямой полярности, при этом вплоть до плотности тока 35 А/мм2, струйный перенос металла не был достигнут.

На обратной полярности капли металла в торце электрода хорошо контактируют со шлаком и, достигая определенных размеров, стекают с электрода в сварочную ванну, Перетекание капель часто происходит в потоке шлака без непосредственного контакта со столбом дуги, но иногда капли переходят в ванну без контакта со шлаком. На больших токах дуговой промежуток мал и, подвижная сварочная ванна захватывает капли металла на торце электрода, не давая им возможности достигнуть больших размеров.

На прямой полярности конец электрода не заостряется. Капли на торце электрода сильно деформируются и вытесняются иногда на его боковую поверхность. При больших силах

тока сварочная ванна захватывает капли. На прямой полярности плотность тока в активном пятне на электроде повышается и в значительно большей степени проявляется действие реактивного давления паров, способствующих удержанию капли на торце электрода.

В результате масса переходящих капель зависит от полярности тока при прочих равных условиях. При сварке на обратной полярности с повышением силы тока масса капель снижается, а на прямой полярности измельчения капель с увеличением силы тока не наблюдается. Это, по-видимому, связано с действием реактивного давления паров.

С увеличением напряжения дуги как при сварке на прямой, так и на обратной полярности возрастает масса капель и снижается их число. Поскольку с удлинением дуги создаются более благоприятные условия для роста капель, вероятность коротких замыканий и непосредственного перетекания металла в ванну снижается.

Изучение влияния параметров режима сварки на величину среднего времени между переходами капель под флюсом ФЦ-6 показало, что среднее время между переходами капель при сварке на постоянном токе обратной полярности может изменяться более чем в 2 раза при изменении напряжения и в 1,5— 2 раза при варьировании тока в области наиболее распространенных режимов сварки. При этом величина изменений тока в исследованном диапазоне оказывает несколько меньшее влияние на время между переходами капель по сравнению с напряжением дуги. Авторы работы считают, что на характер плавления и переноса металла значительно влияет сила тока, а воздействие напряжения дуги проявляется в меньшей степени. Последнее обстоятельство, возможно, вызвано тем, что влияние режима сварки на кинетику плавления электрода и перенос металла в названной работе изучали при ведении процесса под флюсом АН-20 с высоким содержанием фтористого кальция. Это могло помешать получению устойчивого процесса на повышенных напряжениях. В целом же состав флюса и проволоки при постоянных параметрах режима сварки существенного влияния на размер капель не оказывает.

При сварке током прямой полярности общий вид зависимостей сохраняется, однако эта связь менее явно выражена, чем при сварке током обратной полярности.

Приведенные данные позволяют дать лишь качественную оценку времени взаимодействия капли на торце электрода. Между тем они показывают, что режим сварки преимущественно влияет на изменение кинетических условий взаимодействия на стадии капли. Капля на конце электрода постоянно контактирует со шлаком и газовой фазой. Определяющее влияние в условиях значительного перемешивания металла и шлака на стадии капли, а также повышенной подвижности металла

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  12  13  14  ...  18  19  20  ...  36  37  38 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.09   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:50 рельсы, Р-65

17:12 Поковка сталь 4Х5МФС

08:52 Закупаем силовой кабель новый, с хранения, остатки оптом любой регион

08:51 Купим фторопласт Ф4, Ф4к20, стеклоткань, стеклолента, текстолит неликв

08:46 Купим вольфрам, титан, нихром, олово, баббит, никель неликвиды, остатк

08:44 Закупаем прокат титана круг, проволоку, поковку, нихром остатки, с хра

08:34 Труба нержавеющая 57х4,0 ст12Х18Н10Т ГОСТ 9941-81

21:19 Шкаф хозяйственный

18:01 Предлагаем станок токарный ИТ-1М.

16:59 Вентиляторный завод приглашает к сотрудничеству

НОВОСТИ

28 Марта 2017 17:10
Звучание неодимовых магнитов

30 Марта 2017 13:37
Пакистанский импорт черного лома в феврале 2017 года упал на 16,5%

30 Марта 2017 12:48
”Атомредметзолото”, ”Атомфлот” и ”ВостокУголь” договорились о сотрудничестве в Арктике

30 Марта 2017 11:42
”ТКЗ” поставит котельное оборудование на ”Новолипецкий металлургический комбинат”

30 Марта 2017 11:10
На ”НМЗ” прошел плановый ремонт печи Maerz

30 Марта 2017 10:32
”Берингпромуголь” планирует добыть не менее 80 тыс. тонн угля по итогам 1-го квартала года

НОВЫЕ СТАТЬИ

Декоративное применение листов нержавеющих AISI 316 в строительстве

Котельное оборудование - теплообменники и другие аппараты

Лист нержавеющий AISI 201 - применение в отраслях производства

Классификация габионов и сетчатых конструкций

Особенности низкорамных тралов для специальных перевозок

Первозка спецтехники и крупногабаритных конструкций

Изделия для печного и термического оборудования из нержавейки

Производство разных типов нержавеющих листов и их применение

Котельные жаропрочные и коррозионностойкие марки сталей

Сертификация и таможенное оформление грузоперевозок

Шаровые краны - основные виды и особенности

Распространенные марки стали для химического оборудования - сравнение и особенности

Высоколегированные жаропрочные стали для печного оборудования

Изготовление зубчатых колес и деталей по чертежам

Металлический штакетник и металлические решетки

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

Лист нержавеющий 08Х18Т1 в строительных и декоративных конструкциях

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.