Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Пайка -> Совместимость металла и припоя -> Совместимость металла и припоя

Совместимость металла и припоя

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6 

Сила полного смачивания FCM = ol cos vFA, где o — поверхностное натяжение на границе жидкого припоя с внешней средой (воздух, флюс, защитный флюс, вакуум, активная или инертная газовая среда); l — периметр смачивания; v — краевой угол смачивания; Fa — поправка на силу Архимеда.

Действие газов на границе MК—Мn может быть обнаружено с помощью кривой (рис. 50, б) по ее зубчатости, особенно в области «колена».

Для оценки способности припоя смачивать паяемый материал Мк при заданных параметрах лужения (Мф, Мп, ТРП, шероховатость поверхности) пользуются специальной шкалой.

Кривые, получаемые на менискографе, позволяют определить время до начала смачивания т1 (при Fсм = 0 или тв = 0 — при плавучести образца), тсм — время до полного смачивания (рис. 50, б).

  

Затекание припоя в затвор

Затекание жидкого припоя в зазор при неизотермических условиях контакта начинается сразу же после его расплавления и смачивания соединяемых деталей у входа в зазор и может быть закончено до того, как будет достигнута заданная температура пайки (например, в печи). Только после смачивания соединяемых деталей в зазоре образуется симметричный мениск жидкого припоя с постоянным контактным углом. Различные по массе, размерам и физическим свойствам материала детали даже в печи нагреваются неодновременно, что усиливает неизотермич-ность условий нагрева.

На поверхности паяемого металла, очищенного перед пайкой от оксидов, при последующем нагреве и недостаточной активности флюсов могут снова возникать окисленные участки, не смачиваемые припоем.

Такие участки тормозят процесс затекания припоя. Вблизи выхода припоя из зазора контактный угол смачивания увеличивается, что обусловлено, по-видимому, снижением капиллярного давления при выходе жидкой фазы из зазора. На этой стадии затекания в условиях расширяющегося зазора и резкого снижения капиллярного давления формируется галтельный участок паяного соединения. С понижением температуры пайки длительность заполнения зазора и углы смачивания v2 и v1 возрастают.

При изотермическом контакте припоя и паяемого металла общий характер изменения контактного угла смачивания при затекании припоя в зазор сохраняется, но длительность его заполнения по сравнению с неизотермическими условиями сокращается почти на порядок, а величина углов смачивания v2 и v4 уменьшается. При изотермическом контакте в температурном интервале активности флюса непропаи не образуются.

Галтельные участки швов — весьма ответственные участки, так как они подвергаются действию повышенных нагрузок при статических и динамических нагружениях. Однако наличие чрезмерно развитых галтельных участков приводит к дополнительному расходу припоев, увеличению массы изделия, а вследствие большого объема жидкого металла в галтельных участках могут получить усиленное развитие локальная химическая эрозия прилегаемого паяемого материала, усадочная и газовая пористость, скопление хрупких структурных составляющих. При большом отношении объема припоя к объему капиллярного зазора (> 500 %) и невысокой смачивающей способности припоя галтельный участок может потерять свою плавность и стать выпуклым. Слишком сильно растекающийся припой может, заполнив зазор, вслед за этим вытечь из него в результате интенсивного растекания по нижней детали. Типичным примером этого является медь. Чтобы избежать вытекания припоя из зазоров, изделие собирают с нулевыми зазорами или с нулевым натягом, что усложняет процесс сборки.

При заполнении жидким припоем неравномерного зазора шириной 0—0,5 мм со стороны узкой его части характер заполнения остается таким же, как и при равномерном капиллярном зазоре. Однако продолжительность такого заполнения в 2 раза сокращается, а коэффициент пористости становится ниже, чем при заполнении зазора от широкой его части.

На высоту подъема жидкого припоя в вертикальном капиллярном зазоре при изотермическом контакте с паяемым металлом решающее влияние оказывают ширина зазора и смачивающая способность припоя: с уменьшением ширины зазора и улучшением смачиваемости припоя высота его подъема в зазоре возрастает. При прочих равных условиях максимальная высота подъема припоя в зазоре тем больше, чем меньше плотность припоя.

Сравнение кинетики заполнения вертикального зазора жидким припоем в различных условиях температурного контакта Мк и Мn показало, что при неизотермическом контакте и увеличении ширины зазора заметно возрастает контактный угол смачивания v. Применение менее активных флюсов также приводит к увеличению этого угла и снижению высоты подъема припоя.

Затекание припоя в вертикальные зазоры сверху, без технологической стенки, возможно только при использовании припоев, активно взаимодействующих с паяемым металлом. Технологическая стенка при затекании припоя в вертикальный зазор сверху оказывается необходимой лишь для слабо взаимодействующих с паяемым металлом припоев.

Заполнение вертикальных или наклонных капиллярных зазоров на большую высоту, чем это обеспечивается действием капиллярных сил, возможно под действием внешне приложенных сил: разреженного давления в герметизированных зазорах, давления на поверхность жидкого припоя при пайке погружением в ванну, при действии электромагнитных сил и др.

Процесс заполнения капиллярного зазора под действием электромагнитных сил происходит в три стадии. На первой стадии возрастает мгновенная скорость затекания. На второй стадии происходит резкое уменьшение контактных углов смачивания и изменение мениска с выпуклого на вогнутый. При этом мгновенная скорость заполнения зазора резко снижается, хотя и остается отличной от нуля. На третьей стадии повторно увеличивается мгновенная скорость, но до значительно меньшей величины, чем на первой стадии. Максимальное значение мгновенной скорости заполнения при этом тем больше, чем больше величина электромагнитного давления. Значение скорости заполнения капиллярного зазора под действием электромагнитных сил на порядок больше, чем при капиллярном его заполнении, и может регулироваться величиной электромагнитного давления.

При телескопическом типе соединения сборочный зазор между деталями из одинакового материала равен oo=(Do — do)/2 и может изменяться лишь при неравномерном нагреве. Если температурный коэффициент линейного расширения соединяемых материалов не зависит от температуры и если наружная деталь будет нагреваться быстрее внутренней, то диаметр наружной детали Dt1=D0(l + аot1); тогда диаметр внутренней детали будет dt2 = do( +аоt2). При условии, что t1> t2, зазор между деталями (Dt1—dt2) /2 будет возрастать, а если t12, т. е. внутренняя деталь будет нагреваться быстрее, то зазор между соединяемыми деталями будет уменьшаться. По мере выравнивания температуры соединяемых деталей, когда температура их выровняется t1=t2, зазор между деталями станет равным сборочному.

При пайке разнородных материалов в условиях равномерного нагрева зависимость диаметров d, и D, деталей от температуры будет иметь следующий вид: dt =d0( 1 + a1t), D, = Dn(l+а2l),

При определенной температуре происходит пережим деталей (при a1> a2) и зазор перестает существовать.

Например, если внутренняя деталь изготовлена из аустенитной стали, а наружная из ферритной при ширине сборочного зазора между ними 0,05 мм и разнице a2 — a1 = 4 • 10-6 °С1- при температуре 500 °С паяльный зазор исчезает. В этих условиях жидкий припой с температурой плавления 500 °С в зазор не затечет. Кроме того, в результате обжима в деталях могут произойти значительная пластическая деформация и последующий процесс рекристаллизации. Если зазор исчезает при температуре ниже температуры рекристаллизации, то в контакте пластически деформированного материала с жидким припоем может развиваться хрупкое разрушение.

В паяных соединениях телескопического типа, в которых наружный (охватывающий) элемент изготовлен из материала с более высоким температурным коэффициентом линейного расширения, ширина зазора при пайке возрастает по сравнению с шириной сборочного зазора, а при охлаждении — уменьшается. При этом паяный шов подвергается сжатию, под действием которого он может упрочняться. Сжатие препятствует также возникновению и развитию микротрещин в шве при циклических изменениях температуры, что обеспечивает надежную работу трубопроводов в условиях теплосмен и тепловых ударов.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.02.06   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

06:36 Крюк грузовой

06:10 Металлолом. Демонтаж и вывоз 24 Часа

14:48 Труба и фасонные детали (отводы, тройники) из алюминия АД0 (АД1)

11:40 Трамвайная накладка Т62 ст.35Л ГОСТ 977-88

11:40 Накладка железнодорожная для рельс Р65/Р50 литая

11:40 Прижимная планка П1, П2; Упорная планка У1, У2

06:29 Зубчатая рейка

17:49 Станок для резки арматуры С 54 EVO Офмер (Италия)

17:48 Станок для гибки арматуры P 54 EVO Офмер (Италия)

13:57 Подшипники купим разные.

НОВОСТИ

27 Июля 2017 14:35
Внешний лифт SkyView на стокгольмской арене Ericsson Globe (20 фото, 1 видео)

26 Июля 2017 17:26
Вихревое движение ртути в магнитном поле

28 Июля 2017 13:40
Южноамериканский выпуск стали в июне вырос на 3,4%

28 Июля 2017 12:04
Корпорация ”Сплав” выиграла тендер на поставку арматуры для ОАО ”Сургутнефтегаз”

28 Июля 2017 11:49
Запасы готовой стали в Китае в конце июля упали на 6,1%

28 Июля 2017 10:46
”Атомэнергомаш” и ”DMG MORI” будут сотрудничать в станкоинструментальном производстве

28 Июля 2017 09:54
”Волгограднефтемаш” отгружает крупногабаритное оборудование

НОВЫЕ СТАТЬИ

Что такое сертификация продукции?

Металлические заборы типа «Жалюзи»

Автономное газовое снабжение дома

Подъемные столы для складов

Важность заземления электрооборудования

Валютный трейдинг на биржах

Виды исполнения дизельных генераторов

Пакеты упаковочные различного назначения для товаров

Описание и характеристики основных типов металлочерепицы

Высоковольтные распределительные устройства

Фундамент на железобетонных сваях

Виды поставки тонколистовой оцинкованной стали и сферы ее применения

Способы резки металлов

Автоматизация бизнес-процессов: с чего начать и что внедрять

Возможности и разновидности станков для рихтовки дисков

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.