Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Пайка -> Пайка меди и ее сплавов -> Пайка меди и ее сплавов

Пайка меди и ее сплавов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5 

Особенно большая газовая пористость в швах наблюдается после флюсовой газовой пайки высокотемпературными (серебряными) припоями крупногабаритных латунных волноводов (массой кг). Образование такой пористости может привести к ухудшению прочностных, коррозионных, радиотехнических характеристик паяных соединений и их герметичности; брак, связанный с образованием такой пористости, достигает 20—30 %.

По данным С. В. Лашко, Н. Ф. Лашко и А. М. Никитинского, Б. С. Шеера и Г. А. Асиновской, повышенная пористость в паяных соединениях из латуни при газопламенной пайке серебряными припоями возникает вследствие локальной несмачиваемости паяемой поверхности в результате неравномерного кратковременного нагрева и высокого давления паров цинка и газов, попадающих в полость, недостаточной активности флюса 209 и низкой его вязкости.

Печная флюсовая пайка, обеспечивающая равномерный нагрев, резко уменьшает газовую пористость в швах латунных конструкций, но ухудшает качество поверхности вследствие разложения флюса 209 и образования черных пригаров. При контактно-реактивной бесфлюсовой пайке латуни Л63, покрытой слоем серебра, с шероховатостью поверхности, соответствующей Rz = 6-12 мкм, как без готового припоя, так и с припоями ПСр 72, ПСр 45 и нагревом в печи, эффективно снижается пористость в паяных швах вследствие активного смачивания паяемой поверхности образующейся при контактно-реактивном плавлении со слоем серебра эвтектикой. При газопламенной пайке мелких деталей из латуни пористость не образуется при применении флюса «Салют-1».

В последние годы возникла необходимость замены дефицитных серебряных припоев при пайке латуней более дешевыми и недефицитными медно-фосфористыми припоями, без добавки и с добавкой, цинка, сурьмы, кремния. Однако при этом обнаружено, что припои системы Сг—Р с сурьмой или цинком при пайке соединений с зазором шириной 0,3—0,6 мм обеспечивают невысокую прочность (тср= 147-176,4 МПа) и слабо удерживаются в вертикальных зазорах: припои Сu—Р с кремнием (ПМФСб-0,15) обеспечивают более высокую прочность паяных соединений.

При введении в припой Сu — 10 % Р цинка резко понижается площадь растекания припоя по латуни, но сопротивление срезу соединения возрастает от 147 до 167,8 МПа (при 30 % Zn); ударная вязкость возрастает от 49 до 98 Дж/м2.

Диффузионная пайка меди. Вследствие широкой области твердых растворов на основе меди в системах Сu—Ga и Сu—Sn диффузионная пайка меди и латуни может быть выполнена оловом, припоями ПОС 40, ПОС 61 или пастами, содержащими медный порошок и галлий, медный порошок и порошок олова (например, с водным флюсом, содержащим 18 % ZnCl2; 12 % NH4; Н20 остальное).

Согласно диаграмме состояния системы Сu—Ga при температуре 200 °С существует область твердых растворов на основе меди с содержанием до 20 % Ga. Среди интерметаллидов, образующихся в этой системе, лишь один является дальтонидом (СuGа2-фаза); он стабилен при температуре ниже 254 °С. Остальные химические соединения относятся к электронному типу (модификации в-латуни): у3 (ниже 468 °С), у2 (ниже 485 °С), у (836 °С) и в (915 °С).

Исследования, проведенные С. В. Лашко и В. Л. Гришиным в 1964 г., подтвердили возможность диффузионной пайки меди галлиевой пастой (50 % Ga — 50 % Сu) в вакууме (р = 66,5Х X 10-2 Па) в течение 1—8 ч под давлением 49,3—58,8 кПа. Сопротивление срезу соединений по мере повышения температуры затвердевания от 50 до 650 °С увеличивалось от 3,9 до 58,8 МПа.

Причиной сравнительно невысокого сопротивления срезу образцов было слишком большое количество галлия, оставшееся в шве. При этом выяснилась необходимость нагрева при пайке галлиевыми пастами в безокислительной среде (вакууме, р = = 6,65.10-1 Па), так как нагрев на воздухе выше температуры 400 °С приводит к резкому снижению сопротивления срезу паяных образцов из-за окисления галлия.

Л. А. Малохиной в 1983 г. была показана возможность диффузионной пайки меди Ml пастой галлия (65—70 %) с тонкодисперсным порошком меди, прокаленным предварительно в вакууме (р = 6,65.10-2 МПа) при 700 °С. Паста предварительно выдерживалась при температуре 18 °С в течение 3—4 сут. Перед пайкой пасту закладывали в зазор и под давлением 4,9—5,9 МПа нагревали до 650 °С в вакууме (р = 1,33.10-1—1,33.10-2 Па) в течение часа. Паяные соединения имели сопротивление срезу 60 МПа и температуру распайки выше 1000 °С. В паяных соединениях при этом образуется диффузионная зона шириной до 50 мкм. Пайка на воздухе недопустима из-за интенсивного окисления галлия на воздухе. Временное сопротивление разрыву соединений, паянных на воздухе, едва достигает 5 МПа.

По данным Л. Л. Гржимальского, диффузионная пайка медных образцов галлиевыми пастами при температуре 600 °С в течение 90 мин с применением повышенного давления 1,47—2,94 МПа обеспечивает временное сопротивление разрыву стыковых соединений из меди до 196 МПа, т. е. равнопрочность соединений. Паста состояла из 60 % Ga, 30 % порошка меди (ПМ2) и 10 % In (ИН-0). Введение галлия снизило температуру плавления легкоплавкой составляющей до 15,7 °С и улучшило ее смачивающую способность. Нагрев проводили ТВЧ в среде водорода на установке для диффузионной сварки типа А.306.08. Температура распайки образцов достигла 950—1000 °С. Показана возможность диффузионной пайки ковара и железа, покрытых предварительно медным или никелевым покрытием. Стыковые соединения из железа с никелевым гальваническим покрытием, паянные галлиевой пастой

того же состава, после нагрева при температуре 600 °С в течение 30 мин и давлении 2,94 МПа имели ов = 274,4 МПа. Температура распайки достигла 1040—1050 °С.

При диффузионной пайке меди Ml оловом обнаружено, что при нагреве образцов в интервале температур 500—650 °С при выдержке 10—120 мин в шве интенсивно развивается диффузионная пористость в виде мелких пор, локализующихся главным образом в прослойке интерметаллида (е-фазы), рядом с паяемым металлом. С увеличением выдержки при температуре 500 °С до 60—120 мин заметно увеличивается ширина прослойки е-фазы и число пор в ней, а ширина центрального участка шва со структурой эвтектики п + е — сужается.

После быстрого нагрева (за 1—2 мин) до температуры 700 °С в шве не обнаружено прослоек е-фазы и диффузионной пористости: шов состоит из редких участков а- и б-фаз, разделенных протяженными участками с общими зернами твердого раствора р.

При образовании и развитии рядом со швом интерметаллидных прослоек е-фазы и пор снижается и без того невысокое сопротивление срезу паяного шва (с 343 до 9,8 МПа). При выдержке при температуре 650 °С в течение 600 мин поры и е-фаза в шве не образуются.

По данным рентгеноспектрального анализа, вблизи диффузионных пор интерметаллид становится обогащенным оловом, что может быть обусловлено большей скоростью ухода из него атомов меди в шов, чем атомов олова в медь. При нагреве до 800 °С в течение 15 мин прочность паяных соединений резко возрастает и достигает тср = 15 МПа.

По данным С. Дебритца, В. Хоффмана и других исследователей, е-фаза в контакте припоя ПОС 61 с медью при выдержке 72 ч появляется лишь при температуре 400 °С. При температуре 500 °С в е-фазе возникает пористость Киркендала. Рост е-фазы происходит по закону X2 = К(Т), что находится в полном согласии с данными авторов о развитии диффузионной пористости в соединениях из меди, паянных оловом.

Авторами совместно с О. И. Грицевец и Т. Н. Волковой показано, что высокотемпературная пайка меди оловом взамен серебряных припоев с образованием достаточно прочного паяного соединения (тср= 147-176,4 МПа) возможна при температуре 800— 820 °С с выдержкой 15—120 мин, а при быстром (за 1—2 мин) нагве — при 700 °С в течение 120 мин. Для диффузионной пайки меди оловом для сокращения времени гомогенизации и уменьшения диффузионной пористости могут быть использованы композиционные припои, состоящие из смеси порошков меди и олова, прокаленных предварительно в вакууме (р = 6,65.10-2 Па) при 700 °С. Паста предварительно выдерживалась при температуре 18 °С в течение 3—4 сут.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.02.08   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:13 Круг 80, сталь 20

12:13 Труба 108, склад Ярославль

12:12 Лист 12 мм, склад Ярославль

12:12 Круг 95, сталь 20

12:12 Круг 16, сталь 20

12:12 Арматура 12мм, со склада Ярославль

12:04 Отливки чугунные круглые

12:04 Круг чугунный СЧ20 из наличия

12:02 Песок стальной технический 0.63 в МКР

12:02 Дробь стальная литая. Дробь ДСЛ. ГОСТ 11964-81

НОВОСТИ

26 Февраля 2017 17:09
Самодельный мини-холодильник из компьютерного кулера с элементом Пельтье

22 Февраля 2017 17:42
Самодельный гидравлический дровокол (14 фото)

26 Февраля 2017 17:42
Выпуск чугуна в странах СНГ в январе вырос на 5,6%

26 Февраля 2017 16:42
На ”ЧСЗ” построят барабанный смеситель для мариупольского металлургического комбината

26 Февраля 2017 15:41
Южнокорейский импорт стального лома в январе вырос на 22%

26 Февраля 2017 15:07
Выпуск чугуна в странах ЕС в январе вырос на 4%

26 Февраля 2017 14:33
В 2017 году ”НЭВЗ” построит для ”РЖД” 284 секции пассажирских и грузовых электровозов

НОВЫЕ СТАТЬИ

Лазерная резка металлических листовых материалов

Изготовление деталей из проволоки

Некоторые особенности участия в современных тендерах

Советы по выбору металлической двери

Оборудование для обработки листового металла

Аппараты точечной контактной сварки (споттеры)

Боксы биологической безопасности для лабораторий

Блоки управления для двигателей и электротехнического оборудования

Выбор стеллажей для склада

Основные классы лома черных металлов

Дроссели для регулировки гидравлических систем

Характерные особенности оцинкованных воздуховодов

Бурение скважины на воду с использованием интернет-сервиса

Особенности и виды современных лотерей

Медный прокат и его поставщики

Котлы для промышленных целей

Сорбенты для очистки и фильтрации

Автоматика для ворот - приводы и другое оборудование

Как правильно выбрать качественный электродвигатель серии ДАЗО, А4, А4F

Отличные окна из дерева по честной цене

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.