Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Пайка -> Пайка меди и ее сплавов -> Пайка меди и ее сплавов

Пайка меди и ее сплавов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5 

Особенно большая газовая пористость в швах наблюдается после флюсовой газовой пайки высокотемпературными (серебряными) припоями крупногабаритных латунных волноводов (массой кг). Образование такой пористости может привести к ухудшению прочностных, коррозионных, радиотехнических характеристик паяных соединений и их герметичности; брак, связанный с образованием такой пористости, достигает 20—30 %.

По данным С. В. Лашко, Н. Ф. Лашко и А. М. Никитинского, Б. С. Шеера и Г. А. Асиновской, повышенная пористость в паяных соединениях из латуни при газопламенной пайке серебряными припоями возникает вследствие локальной несмачиваемости паяемой поверхности в результате неравномерного кратковременного нагрева и высокого давления паров цинка и газов, попадающих в полость, недостаточной активности флюса 209 и низкой его вязкости.

Печная флюсовая пайка, обеспечивающая равномерный нагрев, резко уменьшает газовую пористость в швах латунных конструкций, но ухудшает качество поверхности вследствие разложения флюса 209 и образования черных пригаров. При контактно-реактивной бесфлюсовой пайке латуни Л63, покрытой слоем серебра, с шероховатостью поверхности, соответствующей Rz = 6-12 мкм, как без готового припоя, так и с припоями ПСр 72, ПСр 45 и нагревом в печи, эффективно снижается пористость в паяных швах вследствие активного смачивания паяемой поверхности образующейся при контактно-реактивном плавлении со слоем серебра эвтектикой. При газопламенной пайке мелких деталей из латуни пористость не образуется при применении флюса «Салют-1».

В последние годы возникла необходимость замены дефицитных серебряных припоев при пайке латуней более дешевыми и недефицитными медно-фосфористыми припоями, без добавки и с добавкой, цинка, сурьмы, кремния. Однако при этом обнаружено, что припои системы Сг—Р с сурьмой или цинком при пайке соединений с зазором шириной 0,3—0,6 мм обеспечивают невысокую прочность (тср= 147-176,4 МПа) и слабо удерживаются в вертикальных зазорах: припои Сu—Р с кремнием (ПМФСб-0,15) обеспечивают более высокую прочность паяных соединений.

При введении в припой Сu — 10 % Р цинка резко понижается площадь растекания припоя по латуни, но сопротивление срезу соединения возрастает от 147 до 167,8 МПа (при 30 % Zn); ударная вязкость возрастает от 49 до 98 Дж/м2.

Диффузионная пайка меди. Вследствие широкой области твердых растворов на основе меди в системах Сu—Ga и Сu—Sn диффузионная пайка меди и латуни может быть выполнена оловом, припоями ПОС 40, ПОС 61 или пастами, содержащими медный порошок и галлий, медный порошок и порошок олова (например, с водным флюсом, содержащим 18 % ZnCl2; 12 % NH4; Н20 остальное).

Согласно диаграмме состояния системы Сu—Ga при температуре 200 °С существует область твердых растворов на основе меди с содержанием до 20 % Ga. Среди интерметаллидов, образующихся в этой системе, лишь один является дальтонидом (СuGа2-фаза); он стабилен при температуре ниже 254 °С. Остальные химические соединения относятся к электронному типу (модификации в-латуни): у3 (ниже 468 °С), у2 (ниже 485 °С), у (836 °С) и в (915 °С).

Исследования, проведенные С. В. Лашко и В. Л. Гришиным в 1964 г., подтвердили возможность диффузионной пайки меди галлиевой пастой (50 % Ga — 50 % Сu) в вакууме (р = 66,5Х X 10-2 Па) в течение 1—8 ч под давлением 49,3—58,8 кПа. Сопротивление срезу соединений по мере повышения температуры затвердевания от 50 до 650 °С увеличивалось от 3,9 до 58,8 МПа.

Причиной сравнительно невысокого сопротивления срезу образцов было слишком большое количество галлия, оставшееся в шве. При этом выяснилась необходимость нагрева при пайке галлиевыми пастами в безокислительной среде (вакууме, р = = 6,65.10-1 Па), так как нагрев на воздухе выше температуры 400 °С приводит к резкому снижению сопротивления срезу паяных образцов из-за окисления галлия.

Л. А. Малохиной в 1983 г. была показана возможность диффузионной пайки меди Ml пастой галлия (65—70 %) с тонкодисперсным порошком меди, прокаленным предварительно в вакууме (р = 6,65.10-2 МПа) при 700 °С. Паста предварительно выдерживалась при температуре 18 °С в течение 3—4 сут. Перед пайкой пасту закладывали в зазор и под давлением 4,9—5,9 МПа нагревали до 650 °С в вакууме (р = 1,33.10-1—1,33.10-2 Па) в течение часа. Паяные соединения имели сопротивление срезу 60 МПа и температуру распайки выше 1000 °С. В паяных соединениях при этом образуется диффузионная зона шириной до 50 мкм. Пайка на воздухе недопустима из-за интенсивного окисления галлия на воздухе. Временное сопротивление разрыву соединений, паянных на воздухе, едва достигает 5 МПа.

По данным Л. Л. Гржимальского, диффузионная пайка медных образцов галлиевыми пастами при температуре 600 °С в течение 90 мин с применением повышенного давления 1,47—2,94 МПа обеспечивает временное сопротивление разрыву стыковых соединений из меди до 196 МПа, т. е. равнопрочность соединений. Паста состояла из 60 % Ga, 30 % порошка меди (ПМ2) и 10 % In (ИН-0). Введение галлия снизило температуру плавления легкоплавкой составляющей до 15,7 °С и улучшило ее смачивающую способность. Нагрев проводили ТВЧ в среде водорода на установке для диффузионной сварки типа А.306.08. Температура распайки образцов достигла 950—1000 °С. Показана возможность диффузионной пайки ковара и железа, покрытых предварительно медным или никелевым покрытием. Стыковые соединения из железа с никелевым гальваническим покрытием, паянные галлиевой пастой

того же состава, после нагрева при температуре 600 °С в течение 30 мин и давлении 2,94 МПа имели ов = 274,4 МПа. Температура распайки достигла 1040—1050 °С.

При диффузионной пайке меди Ml оловом обнаружено, что при нагреве образцов в интервале температур 500—650 °С при выдержке 10—120 мин в шве интенсивно развивается диффузионная пористость в виде мелких пор, локализующихся главным образом в прослойке интерметаллида (е-фазы), рядом с паяемым металлом. С увеличением выдержки при температуре 500 °С до 60—120 мин заметно увеличивается ширина прослойки е-фазы и число пор в ней, а ширина центрального участка шва со структурой эвтектики п + е — сужается.

После быстрого нагрева (за 1—2 мин) до температуры 700 °С в шве не обнаружено прослоек е-фазы и диффузионной пористости: шов состоит из редких участков а- и б-фаз, разделенных протяженными участками с общими зернами твердого раствора р.

При образовании и развитии рядом со швом интерметаллидных прослоек е-фазы и пор снижается и без того невысокое сопротивление срезу паяного шва (с 343 до 9,8 МПа). При выдержке при температуре 650 °С в течение 600 мин поры и е-фаза в шве не образуются.

По данным рентгеноспектрального анализа, вблизи диффузионных пор интерметаллид становится обогащенным оловом, что может быть обусловлено большей скоростью ухода из него атомов меди в шов, чем атомов олова в медь. При нагреве до 800 °С в течение 15 мин прочность паяных соединений резко возрастает и достигает тср = 15 МПа.

По данным С. Дебритца, В. Хоффмана и других исследователей, е-фаза в контакте припоя ПОС 61 с медью при выдержке 72 ч появляется лишь при температуре 400 °С. При температуре 500 °С в е-фазе возникает пористость Киркендала. Рост е-фазы происходит по закону X2 = К(Т), что находится в полном согласии с данными авторов о развитии диффузионной пористости в соединениях из меди, паянных оловом.

Авторами совместно с О. И. Грицевец и Т. Н. Волковой показано, что высокотемпературная пайка меди оловом взамен серебряных припоев с образованием достаточно прочного паяного соединения (тср= 147-176,4 МПа) возможна при температуре 800— 820 °С с выдержкой 15—120 мин, а при быстром (за 1—2 мин) нагве — при 700 °С в течение 120 мин. Для диффузионной пайки меди оловом для сокращения времени гомогенизации и уменьшения диффузионной пористости могут быть использованы композиционные припои, состоящие из смеси порошков меди и олова, прокаленных предварительно в вакууме (р = 6,65.10-2 Па) при 700 °С. Паста предварительно выдерживалась при температуре 18 °С в течение 3—4 сут.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.02.08   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

18:00 Продам редуктор 2-ЦД-17

18:00 Продам дробилки КМД 1750, ККД 1500x180, ККД 1200/150, СМД-11

18:00 Продам Дробилку СМД-111 новую

18:00 Продам Дробилку СМД-111, ККД 1200/150, СМД 117

17:59 Купим Медный шлак с содержанием мин. 20 %

17:37 Предлагаем станок ленточнопильный JET.

17:36 Станок токарный по металлу JET GHB-1340A.

17:36 Станок сверлильный SBM PBD-16.

17:34 Предлагаем станок координатно-расточной 2431.

11:32 Вывоз строительного мусора в Москве

НОВОСТИ

20 Сентября 2017 16:04
Самодельный индукционный нагреватель

22 Сентября 2017 14:29
Новое уникальное оборудование установили на ”БрАЗе”

22 Сентября 2017 13:40
Аргентинский выпуск стали в августе вырос на 21,6%

22 Сентября 2017 12:32
Канаты ”БМК” использованы при строительстве атомного ледокола ”Сибирь”

22 Сентября 2017 11:49
”Востсибуголь” добыл 888 тыс. тонн угля в Приангарье

22 Сентября 2017 10:52
Уровень добычи золота в Забайкалье за 8 месяцев 2017 года на 2% выше прошлогоднего

НОВЫЕ СТАТЬИ

Некоторые аспекты отдыха в Доминикане

Особенности отдыха на Карибах и прочих островах

Какую фанеру лучше использовать для опалубки?

Виды аудита предприятия в 2017 году

Арендовать манипулятор бывает необходимо во многих случаях

Переоборудование грузовых автомобилей

Разновидности и особенности автомоек

Виды замков для стальных и металлических дверей

Выбираем электроинструмент для дома

Строительные леса и комплектующие

Арматура контактной сети электрифицированных железных дорог

Японские дизельные генераторы Yanmar - распространенные модели

Некоторые особенности обустройства вентилируемого фасада

Распространенные виды 3D принтеров

Прокат сортовой - разновидности и классификация

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.