Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Газовая резка -> Теория кислородной резки металлов -> Теория кислородной резки металлов

Теория кислородной резки металлов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  13  ...  19  20  21 

непрерывно уменьшается число марок сталей и других металлов, не поддающихся резке. В настоящее время почти все выпускаемые промышленностью черные и цветные металлы можно обрабатывать различными способами резки, хотя степень их разрезаемости различна.

В основном разрезаемость зависит от химического состава и толщины разрезаемого металла.

Как правило, наличие легирующих элементов в сплавах оказывает влияние на температуру плавления металла и его окислов. Изменяются также их физические свойства: вязкость, теплосодержание, теплота реакции окисления и т. д. При некоторых критических концентрациях легирующих элементов в железистых сплавах осуществлять резку их обычным способом невозможно.

К таким сплавам относятся, например, сплавы на основе железа, содержащие свыше 2% С; 10—15% А1; 34% Ni; 12—20% Сr и т. д.

Затруднения с резкой чугуна и сплавов, содержащих свыше 0,2% С, связаны с тем, что температура воспламенения выше температуры их плавления. Препятствует процессу резки также образование значительного количества окислов СО и С02, загрязняющих режущий кислород и снижающих эффективность процесса окисления.

Ухудшение разрезаемости сплавов, легированных значительным количеством А1, Сr, обусловлено высокой температурой плавления окислов, образующихся на поверхности нагреваемой стали и препятствующих процессу окисления металла. Так, например, при резке высокохромистой стали на ее поверхности образуется вязкая пленка окислов, состоящая главным образом из Сr203, температура плавления которого равна 1990° С.

Цветные металлы также не поддаются резке обычным способом вследствие значительной их теплопроводности и (или) высокой температуры плавления окислов. Для обработки этих металлов из чугуна иcпользуют кислородно-флюсовую резку.

Пределы разрезаемых толщин для различных металлов достаточно широки. Для сталей они составляют от 3 до 2000 мм. Практически возможна резка стали толщиной свыше 2 м при применении специальных способов резки (кислородным или кислородно-порошковым копьем). Для чугуна и цветных металлов максимальная толщина прорезания намного меньше, порядка 150— 300 мм.

Наиболее универсальное применение кислородная резка получила для обработки конструкционных и высоколегированных сталей.

Разрезаемость этих сталей принято оценивать по их склонности к образованию трещин. Кроме того, для высоколегированных сталей нужно учитывать влияние процесса резки на специфические свойства металла (стойкость против межкристаллитной коррозии, жаростойкость и т. д.). Эти основные признаки разрезае-

мости стали определяют ее поведение при резке, необходимость выбора специальных способов резки и приемов термической обработки для получения заданных свойств металла реза.

К методам термической обработки, улучшающим разрезаемость стали, относятся предварительный нагрев, отпуск, отжиг, сопутствующий резке подогрев, а также повторный нагрев и регулируемое охлаждение во время или после резки.

Режимы подогрева и охлаждения зависят от химического состава и толщины разрезаемого металла. Подогрев может быть общим или местным (в зоне резки), в зависимости от размеров разрезаемого изделия и имеющихся для этих целей подогревающих устройств.

Основываясь на вышеуказанных признаках, все стали по их разрезаемости подразделяют на четыре разряда (табл. 7).

Разрезаемость конструкционных сталей (1 и 2-го разрядов). Как известно, основные затруднения при кислородной резке углеродистых, низко- и среднелегированных сталей связаны с возможностью появления участков закаленной структуры с образованием трещин в металле поверхности реза и прилегающей к ней зоне.

Увеличение объема закаленного слоя при образовании мартенсита способствует возникновению внутренних структурных напряжений. На эти напряжения накладываются тепловые напряжения, вызываемые неравномерным нагревом и охлаждением ме-

талла ЗТВ стали и зависящие от температурного коэффициента растяжения и сжатия стали.

Совместное действие обоих видов напряжений определяет положение и максимум напряжений, которые могут быть различны в зависимости от свойств и толщины разрезаемой стали.

Так, например, у незакаливающихся сталей (содержащих до 0,25% С) максимум растягивающих напряжений достигается на поверхности реза, поскольку отсутствуют объемные изменения от внутренних структурных превращений. У закаливающихся сталей (с повышенным содержанием углерода и легирующих элементов) максимальные значения напряжений выявляются преимущественно в закаленных участках, а на поверхности реза возникают напряжения сжатия (рис. 30).

Предварительный подогрев способствует уменьшению скорости охлаждения и, в ряде случаев, уменьшению напряжений, вызванных структурными превращениями. Кроме того, предварительный подогрев дает возможность управлять физико-химическими и металлургическими процессами, протекающими во время резки, и, в частности, изменять концентрацию углерода и легирующих элементов в литом участке ЗТВ.

За последние годы в технической литературе опубликованы работы, в которых предлагаются различные способы количественного определения необходимой температуры предварительного подогрева стали перед кислородной резкой в зависимости от химического состава стали.

Так, например, В. Хофман и Р. Крал предлагают для этих целей использовать диаграммы термокинетических превращений путем нанесения на них кривых скоростей охлаждения металла при резке. Этот способ представляет теоретический интерес, но практическое использование его затруднительно ввиду отсутствия данных по скоростям охлаждения сталей разного состава и толщины.

Способ, предложенный Е. Цорном и Г. Кюппером с сотрудниками, основан на установлении связи между твер-

достью металла в зоне термического влияния и химическим составом разрезаемой стали. Этот способ не распространяется на большую группу так называемых среднелегированных сталей и не позволяет учитывать влияние толщины разрезаемого металла.

Этих ограничений не имеет другой способ, основанный на определении температуры предварительного подогрева в зависимости от температуры мартенситного превращения в зоне термического влияния.

Известно, что возможность появления участков закаленной структуры, обладающих повышенной склонностью к образованию трещин, связана с температурой мартенситного превращения (Мн).

Начало мартенситного превращения зависит от химического состава стали.

Влияние легирующих элементов на положение мартенситной точки (температура мартенситного превращения — Мн) подчиняется аддитивному закону. При этом каждому элементу отвечает некоторый коэффициент, определяющий степень влияния его на положение мартенситной точки, которая может быть определена по видоизмененной формуле Ценера

Мн (°С) = 550 — [360 С + 55 (Сr + Мо) + 50 (Мn + V) +

+ 40Si + 16 (Ni + Сr)].

В соответствии с формулой (33) выражение для определения эквивалента углерода — См по температуре начала мартенситного превращения примет вид

См = С +0,155 (Сг + Мо) + 0,14 (Mn +V) +0,llSi +

+ 0,045 (Ni + Сu).

Основываясь на методике, принятой при выборе режимов сварки низколегированных сталей, температуру предварительного подогрева (Тп) выбирают в зависимости от химического состава стали (эквивалент по углероду).

Для практического определения температуры предварительного подогрева углеродистых, низко- и среднелегированных сталей в указанном диапазоне толщин можно пользоваться графиком, приведенным на рис. 31.

Определяемые по формуле (35) температуры предварительного подогрева хорошо согласуются с данными заводской практики.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  13  ...  19  20  21 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

14:29 Сварочные агрегаты адд 4004, адд 4004 вг и др

14:08 Изготовление шлицевых валов

13:12 Лист Квинтет

12:17 Сталь 60С2А, сталь 55С2А, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210,

12:16 Сталь 65, сталь 65Г, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:15 Сталь 38Х2МЮА, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:14 Сталь 38ХГН, сталь 38ХГМ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210

12:13 Сталь 38ХН3МА, сталь 38Х2Н2МА, сталь 38ХН3МФА, круг 280, 270, 260, 250

11:58 Сталь 12Х1МФ, сталь 25Х1МФ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 21

11:57 Сталь У7, сталь У8, сталь У9, сталь У10, круг 280, 270, 260, 250, 240,

НОВОСТИ

21 Мая 2017 17:48
Самодельный дисплей из феррожидкости для наблюдения за магнитными полями

16 Мая 2017 14:54
Самые необычные грили барбекю (21 фото)

23 Мая 2017 11:43
”Северсталь” и российские подразделения ”Mefro Wheels” договорились о поставках металла

23 Мая 2017 10:49
На предприятии АО ”Дальэнергомаш” состоялось испытание компрессора К-250

23 Мая 2017 10:11
Cвердловский завод ”Вентпром” представил новую продукцию для горняков

23 Мая 2017 09:37
”Энергомашспецсталь” изготовила валки для компании ”ArcelorMittal Ostrava”

23 Мая 2017 08:37
”ЗиО-Подольск” отгрузил оборудование для Белорусской АЭС

НОВЫЕ СТАТЬИ

Экскаваторы для земельных и строительных работ

Электромеханические замки для промышленных помещений

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Основные особенности дверных замков

Характеристики и разновидности рубероида

Трубы водопропускные дренажные - отличие от традиционных

Изготовление и монтаж металлоконструкций: особенности услуги

Вентиляторы промышленные разных типов

Основные виды металлоискателей

Применение стекла в строительстве: стеклянные и зеркальные панели

Виды стёкол и сфера их применения

Вывески и другие виды наружной световой рекламы

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.