Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Газовая резка -> Теория кислородной резки металлов -> Теория кислородной резки металлов

Теория кислородной резки металлов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  19  20  21 

Влияние шероховатости поверхности кислородного реза и ЗТВ на усталостную прочность при пульсирующем изгибе показано на рис. 27.

Резка высоколегированных сталей. Общей закономерностью при резке этих сталей всех классов (коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких) является обеднение металла не только хромом, марганцем, кремнием, как при резке углеродистых сталей, но и углеродом.

Содержание легирующих элементов на поверхности реза меняется в направлении от верхней кромки к нижней (рис. 28). При этом концентрация большинства примесей у нижней кромки в 1,5— 2 раза меньше, чем у верхней. Исключение составляет никель, концентрация которого на верхней кромке может быть значительно больше его концентраций в разрезаемом металле. При этом максимальная глубина зоны переменного состава не превышает 0,3 мм.

Таким образом, при резке высоколегированных сталей всегда имеется неоднородность состава металла поверхности реза.

Правомерно считать, что в основе этих изменений, так же как и при резке углеродистых сталей, лежат диффузионные и окислительные процессы. Вполне естественно, что характер их протекания несколько другой, учитывая сложный композиционный состав высоколегированных сталей и необходимость резки их не обычным, а кислородно-флюсовым способом.

При этом способе резки в зоне реза создаются несколько иные условия, чем при резке конструкционных сталей. Во-первых, введение в разрез железного порошка-флюса способствует повышению температуры в резе и разжижению жидкой окисной пленки благодаря экзотермическому характеру окисления частиц флюса. Во-вторых, образующаяся пленка окислов, через которую угле-

род практически не может диффундировать, активно удаляется с поверхности реза в результате абразивного действия частиц флюса.

Указанные особенности способа приводят к тому, что процесс резки сдвигается в область более высоких температур, где замедляется окисление железа и возможно преимущественно окисление углерода. Этому процессу способствует снижение концентрации железа в высоколегированных сталях вследствие повышения содержания легирующих элементов, а также возможность активного взаимодействия кислорода с углеродистым расплавом под оттесненной жидкой пленкой окислов.

При увеличении концентрации хрома в основном металле до пределов, характерных для аустенитных сталей и сплавов, активность его в зоне реза сильно повышается. С позиций современной теории шлаков окисление хрома можно представить себе как процесс прямого обмена зарядами между ионами марганца, кремния и железа, находящимися в жидком шлаке, и

атомами хрома в жидком металле по следующим реакциям:

2Сг + ЗМn2+ = 2Сг3+ + 3Мn;

4Cr + 3Si4+=4Cr3+ + 3Si;

2Cr + 3Fe2+ = 2Cr3+ + 3Fe.

Чем больше кремния, мар

ганца и железа в шлаке, тем

интенсивнее окисляется хром

и снижается его содержание в металле поверхности реза. Обогащение последней никелем при резке сталей типа 12Х18Н9Т обусловливается меньшим сродством этого элемента к кислороду (по сравнению с хромом, марганцем, кремнием и железом). Благодаря этому никель не взаимодействует со шлаком, и во время контакта последнего с основным металлом происходит диффузия никеля из шлака в металл.

Следовательно, характер изменения содержания легирующих элементов на поверхности металла при резке высоколегированных сталей зависит от химического состава металла, температурных условий и режимов резки, а также от продолжительности сосуществования основного металла и шлака. От этих факторов зависит также кинетика структурных и фазовых превращений, которая чрезвычайно разнообразна. При относительно небольших колебаниях в содержании легирующих элементов может изменяться фазовое состояние металла поверхности реза. В некоторых марках стали, например ферритного и других классов, возможно появление структур, склонных к образованию трещин.

На практике для устранения опасности образования трещин при резке некоторых высоколегированных сталей требуется применение подогрева и замедленного их охлаждения.

Протяженность зоны термического влияния зависит от режимов резки, физических свойств и толщины разрезаемой стали. Проведенные за последние годы исследования показали, что для образцов стали толщиной 20—1000 мм общая протяженность этой зоны составляет от 2 до 55 мм (рис. 29).

При резке высоколегированных сталей важно сохранить не только механическую прочность, но и специфические их свойства, определяемые назначением данной марки стали (коррозионную стойкость, жаропрочность, жаростойкость и т. д.). Наиболее полно исследованы вопросы механической прочности и коррозионной стойкости высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей.

Так же как при резке конструкционных сталей, твердость металла изменяется в зоне термического влияния. В слое, непосредственно примыкающем к поверхности реза, твердость составляет HV50 400 и постепенно повышается до HV50 630 на глубине 1,5 мм. Затем она понижается и на глубине 5,5 мм равна HV50 320. Такое понижение твердости и глубины зоны термического влияния характерно для сталей мартенситно-ферритного класса (типа 12X17) и вызвано, очевидно, явлением самоотпуска.

Пластические свойства сварных образцов из хромоникелевых сталей мало изменяются при подготовке кромок под электродуговую сварку кислородно-флюсовым способом.

Отмечено, что у хромоникелевых сталей усталостная прочность металла поверхности реза несколько снижается после разделки кромки кислородно-флюсовым способом. Шлифование кромок после резки позволяет повысить сопротивление усталости, но оно всегда ниже, чем у образцов, вырезанных механический резкой.

Для сохранения коррозионной стойкости металла поверхности реза в тех случаях, когда свободная кромка вырезанной детали (заготовки) может находиться в контакте с агрессивной средой, рекомендуется после резки удалять механической обработкой пораженный поверхностный слой на глубину 0,5 мм. Кроме того, при обработке нестабилизированных хромоникелевых сталей резку следует сопровождать интенсивным водяным охлаждением для уменьшения продолжительности нахождения металла в зоне критических температур.

Если детали (заготовки), изготовленные с помощью кислородно-флюсовой резки подвергаются последующей сварке, то после резки стабилизированных хромоникелевых сталей не требуется механическая обработка поверхности реза. Сварные швы, соприкасающиеся с агрессивной средой, оказываются стойкими против межкристаллитной коррозии при соблюдении известных мер предотвращения жидкостной коррозии в коррозионно-стойких сталях (термическая обработка, легирование металла шва и основного металла элементами — ферритизаторами и карбидообразователями и т. д.).

5. РАЗРЕЗАЕМОСТЬ СТАЛЕЙ

По аналогии со сваркой следует различать металлургическую и технологическую разрезаемость.

Металлургическая разрезаемость характеризуется физико-химическими процессами, протекающими во время резки в разрезе.

Технологическая разрезаемость характеризуется способностью металла получать сквозной разрез на всю толщину с обеспечением заданных качественных требований к поверхности реза в зоне термического влияния.

Оценка разрезаемости меняется с развитием техники. С совершенствованием технологии и разработки новых способов резки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  19  20  21 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

15:21 Коробка подач 16Б20П.070.000 в сборе, а так же запасные части для ее р

13:54 Труба 27320 13хфа ТУ 14-3р-124-2012 2017 г.в.

13:52 Труба 325х20 13хфа ТУ 14-3р-124-2012 в ВУС 2017 г.в.

13:48 Труба 377х10 09г2с БШ

16:50 Круг стальной 12ХН3А

04:25 Квадрат сталь 45Х

04:23 Квадрат сталь 30ХГСА

04:20 Квадрат сталь 40Х

03:59 Квадрат сталь 40ХН

17:38 Круг стальной калиброванный ст. 51ХФА

НОВОСТИ

19 Февраля 2018 17:12
Самодельный гидравлический пресс

19 Февраля 2018 07:30
Десять глубочайших подземных рудников (фотоотчет)

20 Февраля 2018 17:12
”Высочайший” планирует произвести до 300 тыс. унций золота в 2018 году

20 Февраля 2018 16:28
Польский импорт угля из США в 2017 году вырос в 5 раз

20 Февраля 2018 15:40
”РУСАЛ” передает разработанные в компании технологии ”SMS GROUP”

20 Февраля 2018 14:20
Индийцы получили право на Крутогоровское месторождение на Камчатке

20 Февраля 2018 13:46
Добыча угля в Колумбии в 2017 году упала на 1,21%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Особенности применения некоторых современных лекарств

Аэропорт «Шереметьево» выбрал поставщика систем кондиционирования

Выбор и характеристики стиральных машин

Электрообогреватели и их основные особенности

Современные гардеробные системы

Металлолом и его основные типы

Основные разновидности металлолома

Стальная полоса: распространенные области применения и свойства

Стационарные флагштоки для флагов

Тензодатчик консольного типа: отличия от других аналогов прибора

Устройства для защиты органов дыхания

Основные типы пластиковых труб и их соединение

Полиуретаны как конкуренты резин в качестве футеровочного материала

Основные типы металлических труб

Проходные дробеметные установки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.