Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Газовая резка -> Теория кислородной резки металлов -> Теория кислородной резки металлов

Теория кислородной резки металлов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  19  20  21 

Влияние шероховатости поверхности кислородного реза и ЗТВ на усталостную прочность при пульсирующем изгибе показано на рис. 27.

Резка высоколегированных сталей. Общей закономерностью при резке этих сталей всех классов (коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких) является обеднение металла не только хромом, марганцем, кремнием, как при резке углеродистых сталей, но и углеродом.

Содержание легирующих элементов на поверхности реза меняется в направлении от верхней кромки к нижней (рис. 28). При этом концентрация большинства примесей у нижней кромки в 1,5— 2 раза меньше, чем у верхней. Исключение составляет никель, концентрация которого на верхней кромке может быть значительно больше его концентраций в разрезаемом металле. При этом максимальная глубина зоны переменного состава не превышает 0,3 мм.

Таким образом, при резке высоколегированных сталей всегда имеется неоднородность состава металла поверхности реза.

Правомерно считать, что в основе этих изменений, так же как и при резке углеродистых сталей, лежат диффузионные и окислительные процессы. Вполне естественно, что характер их протекания несколько другой, учитывая сложный композиционный состав высоколегированных сталей и необходимость резки их не обычным, а кислородно-флюсовым способом.

При этом способе резки в зоне реза создаются несколько иные условия, чем при резке конструкционных сталей. Во-первых, введение в разрез железного порошка-флюса способствует повышению температуры в резе и разжижению жидкой окисной пленки благодаря экзотермическому характеру окисления частиц флюса. Во-вторых, образующаяся пленка окислов, через которую угле-

род практически не может диффундировать, активно удаляется с поверхности реза в результате абразивного действия частиц флюса.

Указанные особенности способа приводят к тому, что процесс резки сдвигается в область более высоких температур, где замедляется окисление железа и возможно преимущественно окисление углерода. Этому процессу способствует снижение концентрации железа в высоколегированных сталях вследствие повышения содержания легирующих элементов, а также возможность активного взаимодействия кислорода с углеродистым расплавом под оттесненной жидкой пленкой окислов.

При увеличении концентрации хрома в основном металле до пределов, характерных для аустенитных сталей и сплавов, активность его в зоне реза сильно повышается. С позиций современной теории шлаков окисление хрома можно представить себе как процесс прямого обмена зарядами между ионами марганца, кремния и железа, находящимися в жидком шлаке, и

атомами хрома в жидком металле по следующим реакциям:

2Сг + ЗМn2+ = 2Сг3+ + 3Мn;

4Cr + 3Si4+=4Cr3+ + 3Si;

2Cr + 3Fe2+ = 2Cr3+ + 3Fe.

Чем больше кремния, мар

ганца и железа в шлаке, тем

интенсивнее окисляется хром

и снижается его содержание в металле поверхности реза. Обогащение последней никелем при резке сталей типа 12Х18Н9Т обусловливается меньшим сродством этого элемента к кислороду (по сравнению с хромом, марганцем, кремнием и железом). Благодаря этому никель не взаимодействует со шлаком, и во время контакта последнего с основным металлом происходит диффузия никеля из шлака в металл.

Следовательно, характер изменения содержания легирующих элементов на поверхности металла при резке высоколегированных сталей зависит от химического состава металла, температурных условий и режимов резки, а также от продолжительности сосуществования основного металла и шлака. От этих факторов зависит также кинетика структурных и фазовых превращений, которая чрезвычайно разнообразна. При относительно небольших колебаниях в содержании легирующих элементов может изменяться фазовое состояние металла поверхности реза. В некоторых марках стали, например ферритного и других классов, возможно появление структур, склонных к образованию трещин.

На практике для устранения опасности образования трещин при резке некоторых высоколегированных сталей требуется применение подогрева и замедленного их охлаждения.

Протяженность зоны термического влияния зависит от режимов резки, физических свойств и толщины разрезаемой стали. Проведенные за последние годы исследования показали, что для образцов стали толщиной 20—1000 мм общая протяженность этой зоны составляет от 2 до 55 мм (рис. 29).

При резке высоколегированных сталей важно сохранить не только механическую прочность, но и специфические их свойства, определяемые назначением данной марки стали (коррозионную стойкость, жаропрочность, жаростойкость и т. д.). Наиболее полно исследованы вопросы механической прочности и коррозионной стойкости высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей.

Так же как при резке конструкционных сталей, твердость металла изменяется в зоне термического влияния. В слое, непосредственно примыкающем к поверхности реза, твердость составляет HV50 400 и постепенно повышается до HV50 630 на глубине 1,5 мм. Затем она понижается и на глубине 5,5 мм равна HV50 320. Такое понижение твердости и глубины зоны термического влияния характерно для сталей мартенситно-ферритного класса (типа 12X17) и вызвано, очевидно, явлением самоотпуска.

Пластические свойства сварных образцов из хромоникелевых сталей мало изменяются при подготовке кромок под электродуговую сварку кислородно-флюсовым способом.

Отмечено, что у хромоникелевых сталей усталостная прочность металла поверхности реза несколько снижается после разделки кромки кислородно-флюсовым способом. Шлифование кромок после резки позволяет повысить сопротивление усталости, но оно всегда ниже, чем у образцов, вырезанных механический резкой.

Для сохранения коррозионной стойкости металла поверхности реза в тех случаях, когда свободная кромка вырезанной детали (заготовки) может находиться в контакте с агрессивной средой, рекомендуется после резки удалять механической обработкой пораженный поверхностный слой на глубину 0,5 мм. Кроме того, при обработке нестабилизированных хромоникелевых сталей резку следует сопровождать интенсивным водяным охлаждением для уменьшения продолжительности нахождения металла в зоне критических температур.

Если детали (заготовки), изготовленные с помощью кислородно-флюсовой резки подвергаются последующей сварке, то после резки стабилизированных хромоникелевых сталей не требуется механическая обработка поверхности реза. Сварные швы, соприкасающиеся с агрессивной средой, оказываются стойкими против межкристаллитной коррозии при соблюдении известных мер предотвращения жидкостной коррозии в коррозионно-стойких сталях (термическая обработка, легирование металла шва и основного металла элементами — ферритизаторами и карбидообразователями и т. д.).

5. РАЗРЕЗАЕМОСТЬ СТАЛЕЙ

По аналогии со сваркой следует различать металлургическую и технологическую разрезаемость.

Металлургическая разрезаемость характеризуется физико-химическими процессами, протекающими во время резки в разрезе.

Технологическая разрезаемость характеризуется способностью металла получать сквозной разрез на всю толщину с обеспечением заданных качественных требований к поверхности реза в зоне термического влияния.

Оценка разрезаемости меняется с развитием техники. С совершенствованием технологии и разработки новых способов резки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  19  20  21 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:10 13ХФА трубы из наличия

13:10 13ХФА круги из наличия

13:09 Труба 13хфа 325х26,28

09:22 Купим б/у, лежалую, с резерва БАЛКУ

07:38 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

21:16 Стеллажи для склада в Москве

21:07 Шкаф архивный металлический для хранения документов AM Практик

15:02 Правильно гибочный станок TJK

13:26 круг чугунный

11:52 Гайка ГОСТ 8918-69

НОВОСТИ

28 Июня 2017 17:05
Подборка необычной сельхозтехники

22 Июня 2017 18:37
Поворотный пешеходный мост через реку Халл в Англии (11 фото, 1 видео)

29 Июня 2017 17:41
”НМЗ” модернизирует фильтр печи MAERZ

29 Июня 2017 16:58
Выпуск стали в Океании в мае вырос на 12,9%

29 Июня 2017 15:51
ООО ”Правоурмийское” досрочно выполнило план полугодия по производству олова

29 Июня 2017 14:12
Запасы железной руды в китайских портах за неделю выросли на 1,2%

29 Июня 2017 13:49
”РУСАЛ” и НИТУ ”МИСиС” договорились о сотрудничестве в разработке инновационных материалов

НОВЫЕ СТАТЬИ

Греющий кабель для труб - основные виды

Принцип работы и особенности эксплуатации бытовых автоматических выключателей

Графит и изделия из него от производителя

Зачем переплачивать за бренд при покупке ИБП

Промышленные компрессоры в ассортименте

Саморез или самонарезающий винт для профнастила. Основные виды и характеристики

Защита металла при помощи композитных технологий CERAMET

Надежные замки для дверей офисов и домов

Банкротство юридических и физических лиц

Как организовать офисный переезд?

Основные аспекты проектирования и планирования дома

Мегоомметр, его разновидности и правильный выбор

Садовая спецтехника от компании Техно-Дача

Особенности поиска работы в промышленности

Проектирование и возведение частных домов

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.