Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Газовая резка -> Теория кислородной резки металлов -> Теория кислородной резки металлов

Теория кислородной резки металлов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  19  20  21 

Влияние шероховатости поверхности кислородного реза и ЗТВ на усталостную прочность при пульсирующем изгибе показано на рис. 27.

Резка высоколегированных сталей. Общей закономерностью при резке этих сталей всех классов (коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких) является обеднение металла не только хромом, марганцем, кремнием, как при резке углеродистых сталей, но и углеродом.

Содержание легирующих элементов на поверхности реза меняется в направлении от верхней кромки к нижней (рис. 28). При этом концентрация большинства примесей у нижней кромки в 1,5— 2 раза меньше, чем у верхней. Исключение составляет никель, концентрация которого на верхней кромке может быть значительно больше его концентраций в разрезаемом металле. При этом максимальная глубина зоны переменного состава не превышает 0,3 мм.

Таким образом, при резке высоколегированных сталей всегда имеется неоднородность состава металла поверхности реза.

Правомерно считать, что в основе этих изменений, так же как и при резке углеродистых сталей, лежат диффузионные и окислительные процессы. Вполне естественно, что характер их протекания несколько другой, учитывая сложный композиционный состав высоколегированных сталей и необходимость резки их не обычным, а кислородно-флюсовым способом.

При этом способе резки в зоне реза создаются несколько иные условия, чем при резке конструкционных сталей. Во-первых, введение в разрез железного порошка-флюса способствует повышению температуры в резе и разжижению жидкой окисной пленки благодаря экзотермическому характеру окисления частиц флюса. Во-вторых, образующаяся пленка окислов, через которую угле-

род практически не может диффундировать, активно удаляется с поверхности реза в результате абразивного действия частиц флюса.

Указанные особенности способа приводят к тому, что процесс резки сдвигается в область более высоких температур, где замедляется окисление железа и возможно преимущественно окисление углерода. Этому процессу способствует снижение концентрации железа в высоколегированных сталях вследствие повышения содержания легирующих элементов, а также возможность активного взаимодействия кислорода с углеродистым расплавом под оттесненной жидкой пленкой окислов.

При увеличении концентрации хрома в основном металле до пределов, характерных для аустенитных сталей и сплавов, активность его в зоне реза сильно повышается. С позиций современной теории шлаков окисление хрома можно представить себе как процесс прямого обмена зарядами между ионами марганца, кремния и железа, находящимися в жидком шлаке, и

атомами хрома в жидком металле по следующим реакциям:

2Сг + ЗМn2+ = 2Сг3+ + 3Мn;

4Cr + 3Si4+=4Cr3+ + 3Si;

2Cr + 3Fe2+ = 2Cr3+ + 3Fe.

Чем больше кремния, мар

ганца и железа в шлаке, тем

интенсивнее окисляется хром

и снижается его содержание в металле поверхности реза. Обогащение последней никелем при резке сталей типа 12Х18Н9Т обусловливается меньшим сродством этого элемента к кислороду (по сравнению с хромом, марганцем, кремнием и железом). Благодаря этому никель не взаимодействует со шлаком, и во время контакта последнего с основным металлом происходит диффузия никеля из шлака в металл.

Следовательно, характер изменения содержания легирующих элементов на поверхности металла при резке высоколегированных сталей зависит от химического состава металла, температурных условий и режимов резки, а также от продолжительности сосуществования основного металла и шлака. От этих факторов зависит также кинетика структурных и фазовых превращений, которая чрезвычайно разнообразна. При относительно небольших колебаниях в содержании легирующих элементов может изменяться фазовое состояние металла поверхности реза. В некоторых марках стали, например ферритного и других классов, возможно появление структур, склонных к образованию трещин.

На практике для устранения опасности образования трещин при резке некоторых высоколегированных сталей требуется применение подогрева и замедленного их охлаждения.

Протяженность зоны термического влияния зависит от режимов резки, физических свойств и толщины разрезаемой стали. Проведенные за последние годы исследования показали, что для образцов стали толщиной 20—1000 мм общая протяженность этой зоны составляет от 2 до 55 мм (рис. 29).

При резке высоколегированных сталей важно сохранить не только механическую прочность, но и специфические их свойства, определяемые назначением данной марки стали (коррозионную стойкость, жаропрочность, жаростойкость и т. д.). Наиболее полно исследованы вопросы механической прочности и коррозионной стойкости высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей.

Так же как при резке конструкционных сталей, твердость металла изменяется в зоне термического влияния. В слое, непосредственно примыкающем к поверхности реза, твердость составляет HV50 400 и постепенно повышается до HV50 630 на глубине 1,5 мм. Затем она понижается и на глубине 5,5 мм равна HV50 320. Такое понижение твердости и глубины зоны термического влияния характерно для сталей мартенситно-ферритного класса (типа 12X17) и вызвано, очевидно, явлением самоотпуска.

Пластические свойства сварных образцов из хромоникелевых сталей мало изменяются при подготовке кромок под электродуговую сварку кислородно-флюсовым способом.

Отмечено, что у хромоникелевых сталей усталостная прочность металла поверхности реза несколько снижается после разделки кромки кислородно-флюсовым способом. Шлифование кромок после резки позволяет повысить сопротивление усталости, но оно всегда ниже, чем у образцов, вырезанных механический резкой.

Для сохранения коррозионной стойкости металла поверхности реза в тех случаях, когда свободная кромка вырезанной детали (заготовки) может находиться в контакте с агрессивной средой, рекомендуется после резки удалять механической обработкой пораженный поверхностный слой на глубину 0,5 мм. Кроме того, при обработке нестабилизированных хромоникелевых сталей резку следует сопровождать интенсивным водяным охлаждением для уменьшения продолжительности нахождения металла в зоне критических температур.

Если детали (заготовки), изготовленные с помощью кислородно-флюсовой резки подвергаются последующей сварке, то после резки стабилизированных хромоникелевых сталей не требуется механическая обработка поверхности реза. Сварные швы, соприкасающиеся с агрессивной средой, оказываются стойкими против межкристаллитной коррозии при соблюдении известных мер предотвращения жидкостной коррозии в коррозионно-стойких сталях (термическая обработка, легирование металла шва и основного металла элементами — ферритизаторами и карбидообразователями и т. д.).

5. РАЗРЕЗАЕМОСТЬ СТАЛЕЙ

По аналогии со сваркой следует различать металлургическую и технологическую разрезаемость.

Металлургическая разрезаемость характеризуется физико-химическими процессами, протекающими во время резки в разрезе.

Технологическая разрезаемость характеризуется способностью металла получать сквозной разрез на всю толщину с обеспечением заданных качественных требований к поверхности реза в зоне термического влияния.

Оценка разрезаемости меняется с развитием техники. С совершенствованием технологии и разработки новых способов резки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  19  20  21 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

10:40 Шкив тормозной

07:33 Трубы нужного Вам размера со склада в наличии.

15:43 Арматура А500С d 6-28 мм

10:58 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

10:58 Сварочные аппараты АДД ПР2х2502, стационарный,шасс

10:38 Калибровка круг Ст35 Д4-60мм

10:37 Пруток калиброванный Ст20 Д4-60мм

10:37 Пруток горячекатаный Ст20 Д 10-300мм

09:57 Уголок г/к 50х50х5 из стали AISI 316 L

08:44 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

НОВОСТИ

20 Июля 2017 17:27
Роботизированная кладка кирпича

16 Июля 2017 17:19
Гейтсхедский мост тысячелетия (25 фото, 1 видео)

21 Июля 2017 17:20
Добыча железной руды ”Vale” во 2-м квартале выросла на 5,8%

21 Июля 2017 16:13
”Мечел” сообщает о начале освоения рынка крупнотоннажных слитков

21 Июля 2017 15:07
Польский экспорт угля за полгода упал на 28%

21 Июля 2017 14:56
”Братский завод ферросплавов” увеличивает производственные мощности

21 Июля 2017 13:34
Американский импорт сортовой стали в июне вырос на 52%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Сверление – особенности процесса

Особенности емкостей и баков отопительных систем в промышленности

Кованые конструкции для благоустойства участка

Вилочные погрузчики для складов и производств

Металлические сейфы для хранения ценностей

Основные параметры и особенности использования стабилизаторов напряжения

Использование алюминиевого профиля в мебельной промышленности

Основные аспекты применения защитных тентов

Выбор современных водосточных систем и их особенности

Дроны и квадракоптеры в промышленности

Насосы шестеренные для перекачивания вязких сред

Электрические котлы для отопления дома - особенности выбора

Ремонт производственных помещений

Автономная газификация и отопление дома

Основные типы керамических отделочных материалов

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.