Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Газовая резка -> Теория газодуговой и газолазерной резки -> Теория газодуговой и газолазерной резки

Теория газодуговой и газолазерной резки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 

Композиционные изменения происходят, как правило, на расстоянии, не превышающем нескольких десятых миллиметра от поверхности реза.

При плазменно-дуговой резке конструкционных и высоколегированных сталей характер структурных изменений в зоне термического влияния мало отличается от изменений, наблюдаемых при кислородной резке.

При резке конструкционных сталей, в особенности высокоуглеродистых (С > 0,3%), возможно образование структур закалки, а при резке хромоникелевых сталей возможно воздействие карбидов при отсутствии в стали стабилизирующих элементов. После плазменно-дуговой резки алюминиевых сплавов, металл, непосредственно прилегающий к поверхности реза, имеет дендритное строение; наблюдаются включения в виде газовых пузырей.

При плазменно-дуговой резке возможно насыщение газами металла поверхности реза. Это явление особенно заметно при воздушно-плазменной резке низкоуглеродистых сталей, когда металл вблизи поверхности реза интенсивно насыщается азотом и кислородом. Повышенное содержание азота в металле у поверхности реза вызывает образование пор при последующей сварке под флюсом по необработанным кромкам (при толщине до 12 мм).

Максимальное содержание азота в литом участке зоны термического влияния в 50 раз больше, чем в исходном металле. Концентрация азота наибольшая на поверхности реза, затем она снижается. Швы без пор при сварке под флюсом без скоса кромок после воздушно-плазменной резки можно получить, выбрав условия, которые обеспечивают наименьшую глубину литого участка. Последнее достигается путем снижения скорости резки, повышения напряжения на дуге, а также выбора такого направления резки, при котором рабочая кромка соответствует направлению вектора стабилизирующего вихря.

Композиционные и структурные изменения, вызываемые тепловым воздействием источника нагрева (плазменной дуги) и взаимодействием нагретого металла с рабочей средой (плазмообразующим газом), происходят в сравнительно узкой зоне термического влияния. Последняя состоит из двух участков: участок оплавленного металла и участок неоплавленного (твердого) металла с измененной структурой.

Б зависимости от условий резки общая протяженность зоны термического влияния и глубина отдельных ее участков меняются в довольно широких пределах и соотношение между ними не всегда однозначно. Так, например, при плазменно-дуговой резке металла толщиной 50 мм общая протяженность зоны термического влияния составляет для высоколегированной стали (12Х18Н9Т) 1,5—2 мм, для алюминиевого сплава (АМг6) 3 мм, а для низкоуглеродистых и низколегированных сталей 6—7 мм. Доля литого участка от общей протяженности ЗТВ составляет 70—95% для высоколеги

рованных сталей и 20—30% и более для низкоуглеродистых и алюминиевых сплавов.

Протяженность зоны структурных изменений в металле определяется в основном распределением в нем температур в интервале от температуры плавления до температуры начала структурных превращений Т. Обозначив у координату точки с искомой температурой, а упл — координату с температурой Тпл и используя расчетную схему процесса распространения теплоты быстродействующего линейного источника эффективной мощностью q, перемещающегося со скоростью и по плоскому слою толщиной б с объемной теплоемкостью су, получим расчеты по формуле. Они дают удовлетворительную сходимость с опытными данными, если принять, что величина q соответствует тепловой мощности дуги с учетом коэффициента ее использования.

Из уравнения следует, что протяженность зоны структурных изменений зависит от погонной энергии (отношения мощности дуги к скорости резки), теплофизических свойств металла и его толщины. С увеличением отношения разности температур, ограничивающих интервал возможных превращений, к произведению этих температур растет протяженность зоны структурных изменений.

В литом участке зоны термического влияния происходят наиболее неблагоприятные изменения (повышение микротвердости, науглероживание металла, насыщение его газами, образование микронеровностей на поверхности реза и т. д.). Образование этого участка связано в основном с тепловым воздействием плазменной дуги и условиями течения расплава при формировании реза. В этой работе предложены гидромеханическая модель образования плазменно-дугового реза (рис. 67) и уравнения для описания закономерностей, определяющих характер влияния условий резки

на глубину литого участка.

Анализ показывает, что уменьшение глубины литого участка может быть достигнуто различными путями: снижением скорости резки u или увеличением скорости течения расплава. Последний путь более

предпочтителен и достигается увеличением жесткости стабилизации (величины рабочего напряжения) дуги. Экспериментально доказано, что соблюдение этого условия приводит к значительному уменьшению глубины литого участка (рис. 68).

Проведенные исследования показали, что структуры и протяженности зон измененного металла при рациональных сочетаниях режимов могут быть наиболее благоприятными. В этом отношении плазменно-дуговая резка имеет определенные преиму

щества перед другими способами резки, в частности — перед кислородной резкой. При плазменно-дуговой резке сталей толщиной до 50 мм протяженность зоны термического влияния меньше, меньшие изменения претерпевает в этой зоне химический состав металла, и деформации вырезаемых контуров получаются минимальными.

Основные технологические закономерности. Вопросы технологии плазменно-дуговой резки освещены в многочисленных публикациях. Справочные отечественные данные наиболее полно отражены в работах.

Рациональная технология плазменно-дуговой резки должна обеспечить заданные качественные требования к резу при наименьших трудовых и материальных затратах.

Важное значение для этого имеют вопросы повышения скорости резки и рационального выбора плазмообразующей среды с учетом наименьших энергетических затрат и потерь металла, а также изыскания методов регулирования и регламентации качественных показателей процесса резки.

К. В. Васильев предложил уравнение для расчетной оценки плазменно-дуговой резки, основанное на учете составляющих энергетического баланса и допущении о сдувании потоком плазмы с кромок металла в жидком состоянии при температуре плавления. Скорость резки и металла толщиной б и плотностью у с образованием полости реза шириной b в результате теплового воздействия дуги напряжением U и при силе тока I.

Анализ выявляет общие технологические особенности процесса.

Во-первых, скорость плазменно-дуговой резки непосредственно зависит от мощности режущей дуги, в то время как скорость кислородной резки связана прежде всего с кинетикой химических превращений. Этим определяются преимущества плазменно-дуговой резки по производительности. Однако скоростные преимущества плазменно-дуговой резки нельзя считать безусловными. Скорость этого процесса падает быстрее с увеличением толщины разрезаемого металла, чем при кислородной резке.

Кроме того, повышение скорости резки требует увеличения мощности плазменной дуги, что вызывает значительное увеличение ширины реза, в особенности в верхней части реза. Кислородной резкой обеспечивается более правильная форма сечения реза.

Во-вторых, обе составляющие мощности режущей дуги (сила тока и напряжение) неравноценны, т. е. изменение мощности дуги

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:04 Требуется новая труба 299х20 ст40Х в кол-ве 16м

10:50 Гальваническое покрытие, г. Пущино МО

09:52 Закупаем лом чугуна

18:30 Продаем кабель ВБбШв российского производства

11:58 Арматура во Владикавказе, Махачкале и Ростове

11:46 Арматура в Орле и Брянске

18:59 Продам дробленный графит, кокс, уголь, антрациты

13:31 Куплю свинец, олово, припой, цинк

12:43 Продаем подшипники для кондиционеров автомобилей

11:49 Грузоперевозки металла и негабаритных грузов по России

НОВОСТИ

22 Апреля 2018 17:06
Снос 86-летнего моста в американском штате Кентукки

18 Апреля 2018 08:29
Самые высокие американские горки, выполненные из стали (40 фото)

23 Апреля 2018 17:43
Тайваньский импорт ферросплавов в марте вырос на 39%

23 Апреля 2018 16:50
”ПГК” увеличила отправку черных металлов из Калужской области в южные порты

23 Апреля 2018 16:05
”Уралхиммаш” изготовит емкостное и реакторное оборудование для ООО ”ЗапСибНефтехим”

23 Апреля 2018 15:41
Китайский импорт коксующегося угля в 1-м квартале упал на 28%

23 Апреля 2018 14:21
Финансовые результаты ”GV Gold” за 2017 год

НОВЫЕ СТАТЬИ

Токарный автомат TORNOS GT13 впервые на выставке ПТЯ 2018

Создание эффективно работающей вентиляционной системы низкого давления

Типовое электротехническое модульное оборудование

Электрический теплый пол - виды и основные компоненты

Кровли из гибкой черепицы - особенности и применение

Профессиональная перевозка металлоконструкций

Ремонт квартир в Москве с бесплатным выездом замерщика!

Изготовление металлоконструкций - распространенные типы

Специальные/полуавтоматические заточные станки для фрез и свёрл

Отделка фасада сайдингом - особенности материала

Мансардные окна - распространенные типы

Подкровельные пленки и мембраны

Автоматические приводы для разных типов ворот

Контроль расхода топлива на автотранспорте для бизнеса

Алюминий и медь - самые распространенные виды металлолома

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

ПАРТНЕРЫ

Обратите внимание на широкий ассортимент металлопроката от нашего партнера https://scsmp.ru "Сибирского Центра Стали"

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.