Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Газовая резка -> Теория газодуговой и газолазерной резки -> Теория газодуговой и газолазерной резки

Теория газодуговой и газолазерной резки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 

Композиционные изменения происходят, как правило, на расстоянии, не превышающем нескольких десятых миллиметра от поверхности реза.

При плазменно-дуговой резке конструкционных и высоколегированных сталей характер структурных изменений в зоне термического влияния мало отличается от изменений, наблюдаемых при кислородной резке.

При резке конструкционных сталей, в особенности высокоуглеродистых (С > 0,3%), возможно образование структур закалки, а при резке хромоникелевых сталей возможно воздействие карбидов при отсутствии в стали стабилизирующих элементов. После плазменно-дуговой резки алюминиевых сплавов, металл, непосредственно прилегающий к поверхности реза, имеет дендритное строение; наблюдаются включения в виде газовых пузырей.

При плазменно-дуговой резке возможно насыщение газами металла поверхности реза. Это явление особенно заметно при воздушно-плазменной резке низкоуглеродистых сталей, когда металл вблизи поверхности реза интенсивно насыщается азотом и кислородом. Повышенное содержание азота в металле у поверхности реза вызывает образование пор при последующей сварке под флюсом по необработанным кромкам (при толщине до 12 мм).

Максимальное содержание азота в литом участке зоны термического влияния в 50 раз больше, чем в исходном металле. Концентрация азота наибольшая на поверхности реза, затем она снижается. Швы без пор при сварке под флюсом без скоса кромок после воздушно-плазменной резки можно получить, выбрав условия, которые обеспечивают наименьшую глубину литого участка. Последнее достигается путем снижения скорости резки, повышения напряжения на дуге, а также выбора такого направления резки, при котором рабочая кромка соответствует направлению вектора стабилизирующего вихря.

Композиционные и структурные изменения, вызываемые тепловым воздействием источника нагрева (плазменной дуги) и взаимодействием нагретого металла с рабочей средой (плазмообразующим газом), происходят в сравнительно узкой зоне термического влияния. Последняя состоит из двух участков: участок оплавленного металла и участок неоплавленного (твердого) металла с измененной структурой.

Б зависимости от условий резки общая протяженность зоны термического влияния и глубина отдельных ее участков меняются в довольно широких пределах и соотношение между ними не всегда однозначно. Так, например, при плазменно-дуговой резке металла толщиной 50 мм общая протяженность зоны термического влияния составляет для высоколегированной стали (12Х18Н9Т) 1,5—2 мм, для алюминиевого сплава (АМг6) 3 мм, а для низкоуглеродистых и низколегированных сталей 6—7 мм. Доля литого участка от общей протяженности ЗТВ составляет 70—95% для высоколеги

рованных сталей и 20—30% и более для низкоуглеродистых и алюминиевых сплавов.

Протяженность зоны структурных изменений в металле определяется в основном распределением в нем температур в интервале от температуры плавления до температуры начала структурных превращений Т. Обозначив у координату точки с искомой температурой, а упл — координату с температурой Тпл и используя расчетную схему процесса распространения теплоты быстродействующего линейного источника эффективной мощностью q, перемещающегося со скоростью и по плоскому слою толщиной б с объемной теплоемкостью су, получим расчеты по формуле. Они дают удовлетворительную сходимость с опытными данными, если принять, что величина q соответствует тепловой мощности дуги с учетом коэффициента ее использования.

Из уравнения следует, что протяженность зоны структурных изменений зависит от погонной энергии (отношения мощности дуги к скорости резки), теплофизических свойств металла и его толщины. С увеличением отношения разности температур, ограничивающих интервал возможных превращений, к произведению этих температур растет протяженность зоны структурных изменений.

В литом участке зоны термического влияния происходят наиболее неблагоприятные изменения (повышение микротвердости, науглероживание металла, насыщение его газами, образование микронеровностей на поверхности реза и т. д.). Образование этого участка связано в основном с тепловым воздействием плазменной дуги и условиями течения расплава при формировании реза. В этой работе предложены гидромеханическая модель образования плазменно-дугового реза (рис. 67) и уравнения для описания закономерностей, определяющих характер влияния условий резки

на глубину литого участка.

Анализ показывает, что уменьшение глубины литого участка может быть достигнуто различными путями: снижением скорости резки u или увеличением скорости течения расплава. Последний путь более

предпочтителен и достигается увеличением жесткости стабилизации (величины рабочего напряжения) дуги. Экспериментально доказано, что соблюдение этого условия приводит к значительному уменьшению глубины литого участка (рис. 68).

Проведенные исследования показали, что структуры и протяженности зон измененного металла при рациональных сочетаниях режимов могут быть наиболее благоприятными. В этом отношении плазменно-дуговая резка имеет определенные преиму

щества перед другими способами резки, в частности — перед кислородной резкой. При плазменно-дуговой резке сталей толщиной до 50 мм протяженность зоны термического влияния меньше, меньшие изменения претерпевает в этой зоне химический состав металла, и деформации вырезаемых контуров получаются минимальными.

Основные технологические закономерности. Вопросы технологии плазменно-дуговой резки освещены в многочисленных публикациях. Справочные отечественные данные наиболее полно отражены в работах.

Рациональная технология плазменно-дуговой резки должна обеспечить заданные качественные требования к резу при наименьших трудовых и материальных затратах.

Важное значение для этого имеют вопросы повышения скорости резки и рационального выбора плазмообразующей среды с учетом наименьших энергетических затрат и потерь металла, а также изыскания методов регулирования и регламентации качественных показателей процесса резки.

К. В. Васильев предложил уравнение для расчетной оценки плазменно-дуговой резки, основанное на учете составляющих энергетического баланса и допущении о сдувании потоком плазмы с кромок металла в жидком состоянии при температуре плавления. Скорость резки и металла толщиной б и плотностью у с образованием полости реза шириной b в результате теплового воздействия дуги напряжением U и при силе тока I.

Анализ выявляет общие технологические особенности процесса.

Во-первых, скорость плазменно-дуговой резки непосредственно зависит от мощности режущей дуги, в то время как скорость кислородной резки связана прежде всего с кинетикой химических превращений. Этим определяются преимущества плазменно-дуговой резки по производительности. Однако скоростные преимущества плазменно-дуговой резки нельзя считать безусловными. Скорость этого процесса падает быстрее с увеличением толщины разрезаемого металла, чем при кислородной резке.

Кроме того, повышение скорости резки требует увеличения мощности плазменной дуги, что вызывает значительное увеличение ширины реза, в особенности в верхней части реза. Кислородной резкой обеспечивается более правильная форма сечения реза.

Во-вторых, обе составляющие мощности режущей дуги (сила тока и напряжение) неравноценны, т. е. изменение мощности дуги

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.01.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:06 ЖД Перевозки

17:51 Прием металлолома в Москве

17:47 Предлагаем станок бесцентрово-шлифовальный 3м184а.

17:46 Предлагаем станок плоскошлифовальный 3д722ф1.

15:18 Изготовление модельной оснастки

15:16 3D сканирование

14:21 Труба бесшовная г/д 32x6 ГОСТ 8732-78 сталь 20

14:17 Труба магистральная 630x8 ГОСТ 20295-85 сталь 17Г1С-У

09:41 Адаптер вварной (бобышка)

09:40 Клапан балансировочный игольчатый Ду15, Ру36Мпа, цапка-муфта (аналог 1

НОВОСТИ

17 Июня 2018 17:09
Продвинутый инструмент для растворо-бетонных работ

11 Июня 2018 16:49
Самодельный фрезерный станок с ЧПУ из гранита (34 фото)

18 Июня 2018 16:28
В Амурской области за январь-май 2018 года добыли 7338 кг золота

18 Июня 2018 15:18
Боливийский выпуск рафинированного олова в 1-м квартале вырос на 1,3%

18 Июня 2018 14:28
Сахалинская компания запустила в СПВ проект перевозки угля ценой 230 млн. рублей

18 Июня 2018 13:54
”Курганхиммаш” изготавливает кожухотрубные теплообменники для ООО ”РН-Комсомольский НПЗ”

18 Июня 2018 12:10
В Кузбассе за январь-май 2018 года добыли 102,9 млн. тонн угля

НОВЫЕ СТАТЬИ

Как составить план переезда офиса

Выбираем профнастил для кровли

Характеристики противопожарного ящика для песка

Термоклеевое оборудование Baumer hhs

Домашняя солнечная электростанция и ее преимущества

Станки шлифовальные и другое деревообрабатывающее оборудование, особенности и применение

Вывоз хлама с балкона

Где в Москве можно выгодно продать дорогие вещи

Межкомнатные двери в коттедж

Тригенерация для бытовых и производственных нужд

Обручальные кольца - выбор и основные типы

Виды трубной арматуры

Приобретение квартир в крупном городе

Ограждения и поручни из нержавеющих сталей

Промышленная мебель: от истории к современным основным элементам

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.