Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Электронно-лучевая сварка -> Сварочные электронные пушки -> Сварочные электронные пушки

Сварочные электронные пушки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16 

Для получения больших плотностей тока выбирают металлы с небольшой работой выхода, допускающие нагрев до высоких температур при сравнительно малой скорости испарения металла. Наиболее широко распространенные металлы, отвечающие этим требованиям, — вольфрам и тантал. В нашей стране, а в последнее время и за рубежом в сварочных пушках применяются лантанборидные (LaB6) катоды.

Конструктивно катоды сварочных электронных пушек выполняются прямонакальными и с косвенным подогревом.

Прямонакальные катоды более просты в изготовлении, но они имеют ряд существенных недостатков. В первую очередь, в прямонакальном катоде трудно обеспечить правильную геометрическую форму эмиттирующей поверхности. Кроме того, ток, разогревающий прямонакальный катод, создает значительное магнитное поле, отклоняющее эмиттированные электроны от оси прожектора. В связи с этим при разогреве катода переменным током пучок «раздваивается», а при разогреве постоянным током наблюдается сдвиг оси пучка относительно геометрической оси прожектора. Для компенсации этого сдвига необходимо введение специальных корректирующих механических или электрических устройств. Преимущество катодов с косвенным подогревом перед прямонакальными заключается и в том, что первые имеют более равномерную по поверхности плотность эмиссии и являются эквипотенциальными. Расчет параметров цепи нагрева прямонакального катода и его тока эмиссии с достаточной для практики точностью производится по следующим основным соотношениям. Для значений тока накала Iн и напряжения накала Uн:

где I1 и U1 — соответственно ток накала и напряжение накала единичного катода (т. е. цилиндра диаметром 1 см и длиной 1 см), являющиеся функциями одной лишь температуры катода; lк и dK — соответственно длина и диаметр подогревателя или прямонакального катода.

Различные типы катодов сварочных электронных пушек схематически показаны на рис. 54.

При определении срока службы катода исходя из скорости испарения его материала (например, срок службы прямонакальных катодов приравнивается ко времени испарения 10% поперечного сечения) оказывается, что катоды должны были бы работать доста-

точно долго — десятки и сотни часов (рис. 55 и 56). Практически срок службы прямонакальных катодов, изготовленных из танталовой ленты толщиной 0,1 мм, при средней плотности тока 5 а/см2 составляет менее одного часа, тогда как из кривых рис. 56 ожидаемый срок службы катода составляет несколько десятков часов.

точно долго — десятки и сотни часов (рис. 55 и 56). Практически срок службы прямонакальных катодов, изготовленных из танталовой ленты толщиной 0,1 мм, при средней плотности тока 5 а/см2 составляет менее одного часа, тогда как из кривых рис. 56 ожидаемый срок службы катода составляет несколько десятков часов.

Такое расхождение между расчетными и практическими результатами объясняется тем, что разрушение катода вызывается в первую очередь не испарением его, а окислением, ионной бомбардировкой

Такое расхождение между расчетными и практическими результатами объясняется тем, что разрушение катода вызывается в первую очередь не испарением его, а окислением, ионной бомбардировкой

и локальными превращениями в материале катода (рис. 57).

На основании приведенного материала можно сделать заключение, что прямонакальные катоды рационально применять в аппаратуре с небольшими плотностями тока (1—2 а/см2) или с небольшими циклами работы.

Основное преимущество лантанборидных катодов по сравнению

с металлическими — высокая эмиссионная способность

при относительно низкой рабочей температуре (1600° С). Но на работу лантанборидного катода оказывают влияние пары свариваемых материалов. При сварке материалов с температурой плавления ниже

1500—1600° С не наблюдается металлизация лантанборидного катода парами свариваемых материалов. Время работы катода и стабильность его параметров определяются в этом случае степенью разрушения поверхности катода ионной бомбардировкой и уносом материала катода в составе легкоплавких эвтектик, образующихся на его поверхности в результате взаимодействия с парами свариваемых металлов. Последний фактор разрушения катода имеет прямую связь с интенсивностью парового потока, достигающего поверхности катода.

В большинстве случаев электронным лучом необходимо сваривать различные сплавы, содержащие в своем составе тугоплавкие элементы, металлизирующие во время сварки поверхность лантанборидного катода. Ввиду того что температура плавления этих элементов выше рабочей температуры катода, они остаются на его поверхности, и катод постепенно теряет свои эмиссионные свойства. Время, в течение которого происходит потеря эмиссионных свойств катода до такой степени, что требуется замена его, зависит от содержания тугоплавких элементов в свариваемом материале и мощности парового потока (последний зависит от толщины свариваемого изделия и расстояния от изделия до катода).

Для увеличения продолжительности работы лантанборидного катода необходимо повышать его рабэчую температуру до 1900— 2000° С по мере металлизации эмиттирующей поверхности катода. В таком случае, несмотря на металлизацию тугоплавкими элементами поверхности катода, последний не изменяет своих эмиссионных свойств. Это можно объяснить тем, что при температурах порядка 2000° С подвижность атомов лантана значительно возрастает и они проникают через напыленный слой на поверхность катода, обеспечивая высокие эмиссионные свойства. Время непрерывной стабильной работы катода в таком режиме определяется испарением его и разрушением ионной бомбардировкой.

После нескольких часов работы при больших токах (400—500 ма) и вакууме в сварочной камере порядка 10-4 мм рт. ст. в центре лантанборидного катода вследствие ионной бомбардировки образуется углубление диаметром около 0,3—0,4 мм, которое за 8—12 ч непрерывной работы может распространиться на всю толщину катода (1,2—1,5 мм). При общей эмиттирующей поверхности катода (примерно 12 мм2) в отмеченном режиме работы столь незначительное

уменьшение эмитирующей поверхности катода практически не влияет на величину тока пучка. Однако изменение геометрии поверхности катода приводит к нарушению условий формирования пучка в прикатодной области, выражающемуся в изменении токопрохождения через анодное отверстие, и к нарушению величины угла расходимости и положения кроссовера.

Более стабильные параметры пучка обеспечивают массивные (толщиной 1—1,5 мм) металлические катоды, подогреваемые путем электронной бомбардировки.

Нагрев катодов излучением вольфрамовой спирали, хотя и отличается своей простотой, оказывается неэкономичным при необходимости достижения температуры эмиттирующей поверхности катода свыше 1600—1700° С (рис. 58). Такой способ нагрева не обеспечивает высокой стабильности параметров электронного пучка в случае использования лантанборидных катодов, если свариваются материалы, имеющие в своем составе туго

плавкие элементы, и вообще не применим для нагрева массивных высокотемпературных катодов (Та, ZrC, W).

Следует отметить, что при любом способе подогрева катода необходимо обеспечить его работу в режиме ограничения тока пространственным зарядом для получения стабильных параметров электронного пучка. Поэтому с целью исключения влияния возможных случайных колебаний температуры катода на ток пучка рабочую температуру катода выбирают на 5—10%большей, чем это необходимо для получения заданного тока пучка.

На рис. 59 и 60 даны эмиссионная характеристика танталового катода и размеры фокусного пятна пучка в зависимости от времени работы катода. Из этих зависимостей видно, что применение массивного танталового катода обеспечивает стабильные параметры элект-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.08.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:39 Круг нержавеющий AISI 321

12:39 Круг нержавеющий Aisi 321

10:27 Круг 10Г2, пруток стальной 10Г2

10:26 Круг стальной г/к 35ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 30ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 25Х1МФ по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 20ХН3А по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг 18Х2Н4МА, пруток стальной 18Х2Н4МА

10:25 Круг, пруток стальной 13Х14Н3В2ФР-Ш

10:25 Круг стальной г/к 10Х17Н13М2Т по ГОСТ 2590-2006

НОВОСТИ

21 Августа 2017 17:25
Продвинутая система пожаротушения в японской деревне

21 Августа 2017 15:27
142-летний судоподъемник Андертон (27 фото, 1 видео)

22 Августа 2017 12:08
Россия за полгода увеличила импорт стали с полимерным покрытием

22 Августа 2017 11:30
Выпуск стали в США за третью неделю августа упал на 1%

22 Августа 2017 10:11
”Росгеология” займется поисками угля на перспективных объектах в Якутии

22 Августа 2017 09:10
На ”ЗиО-Подольске” успешно прошли гидроиспытания реактора для ледокола ”Сибирь”

22 Августа 2017 08:42
Кирченовская ЗИФ выйдет на полную мощность в 3-м квартале 2017 года

НОВЫЕ СТАТЬИ

Плитка строительная керамическая

Прессовое оборудование для мебельной промышленности

Испытания гидроизоляции

Дверные ручки и фурнитура

Основы выбора сварочных аппаратов ММА

Аксессуары для смартфонов

Тканые и сварные стальные сетки

Алюминиевые и оцинкованные фасадные системы

Плиты ПБ – отличительные особенности изготовления и применения

Сварная балка как аналог обычной горячекатаной

Объемные буквы и световые короба как распространенные виды наружной рекламы

Как проводятся такелажные работы при перевозке станков

Высококачественная мебель на заказ

Грамотный подход к выбору материалов и технологии изготовления межкомнатных дверей

Выбор практичных и сочетающихся с интерьером межкомнатных дверей

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.