Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Электрошлаковая сварка -> Сущность процесса электрошлаковой сварки -> Сущность процесса электрошлаковой сварки

Сущность процесса электрошлаковой сварки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10 

талла околошовной зоны при высоких температурах, что неблагоприятно сказывается на механических свойствах металла сварного соединения и, в частности, на ударной вязкости.

Указанное обстоятельство определяет повышенный интерес к изучению тепловых процессов при ЭШС, исследованию которых посвящен целый ряд работ как в нашей стране, так и за рубежом и др.

Значительную группу перечисленных исследований составляют экспериментальные работы, в которых с помощью температурных датчиков (обычно термопар) изучали температурные циклы в различных точках околошовной зоны в зависимости от условий и режима ЭШС. Техника таких измерений не так проста, особенно при получении данных в глубинных слоях металла. Использование для этих целей глубоких сверлений (каналов для термопар) представляет большие трудности. Кроме того, наличие каналов искажает температурное поле.

В этой связи заслуживает внимания весьма оригинальная методика составных симметричных образцов, предложенная Г. 3. Волошкевичем. Образец состоит из четырех одинаковых пластин, собранных, как показано на рис. 1.17, а. Благодаря симметричности температурного поля относительно плоскости разъема оно получается таким же, как в сплошном образце. Проволоки термопар вводят сбоку, через плоскость разъема и приваривают к пластинам конденсаторной сваркой. На рис. 1.17, б приведены результаты измерения подвижного температурного поля при ЭШС стальных пластин толщиной 50 мм для варианта режима сварки: Uc = 42 В, ve = 168 м/ч, de = 3 мм, b = 25 мм, Lc = = 70 мм, S = 50 мм, hs = 35 мм. Эти данные получены путем одновременного съема показаний большого числа термопар, расположенных по осям хиу.

Для квазистационарного температурного поля достаточную информацию можно получить, расположив термопары поперек

сварного шва, т. е. в плоскости х = const. При электрошлаковой сварке квазистационарное состояние наступает спустя довольно значительное время после начала процесса, что связано с малой скоростью сварки.

Для практики существенный интерес представляют следующие вопросы, связанные с нагревом изделия при электрошлаковой сварке: 1) форма и размеры сварочной (металлической) ванны; 2) термические циклы в зоне термического влияния; 3) общее температурное поле, определяющее остаточные сварочные напряжения и деформации. Форма и размеры сварочной ванны определяются подвижным температурным полем, расположенным непосредственно у источника нагрева, где квазистационарное состояние наступает значительно раньше, чем в периферийных зонах, что весьма важно для обеспечения стабильности проплавления и объема металлической ванны по длине шва. В настоящее

время благодаря многочисленным экспериментам собрано большое количество информации о влиянии параметров режима электрошлаковой сварки на основные геометрические характеристики металлической ванны. Построить достаточно общую расчетную схему для оценки размеров металлической ванны при ЭШС весьма трудно. Известны отдельные работы, где такой поиск ведется на основе моделей теории теплопроводности применительно к оценке глубины проплавления. Однако поскольку при этом не учитывается тепломассоперенос в пределах жидкого шлака и металла, то надежность такого подхода в общем невелика. Очевидно, наиболее перспективен эмпирический путь получения зависимостей размеров металлической ванны от параметров режима ЭШС.

Большой круг практических задач связан с оценкой параметров термических циклов в околошовной зоне при ЭШС, в частности, распределения максимальных температур, длительности выдержки металла околошовной зоны при высоких температурах и скорости охлаждения при заданных температурах. Известен целый ряд экспериментальных и расчетных исследований, посвященных этим вопросам.

На рис. 1.18, а приведены кривые, характеризующие распределение температур Т по ширине околошовной зоны, на рис. 1.18,6 — скорость охлаждения w при определенных температурах (указаны индексами) и на рис. 1.18, б—длительности нагрева t — все в зависимости от удельной погонной энергии q/vS.

Получение данных, подобных приведенным на рис. 1.18, достаточно трудоемко, и их использование для практических целей ограничивается фактически областью рассмотренных в эксперименте вариантов режима и условий сварки. Поэтому значи

тельный интерес проявляется к расчетным методам по типу разработанных для других методов сварки (дуговая, электроннолучевая и др.).

Расчетная схема, разработанная для линейного источника теплоты, медленно движущегося в неограниченной пластине (применительно к дуговой сварке), оказалась мало пригодной для электрошлаковой сварки. Она только качественно отражает характер изменения параметров термического цикла. Поэтому были предложены уточненные расчетные схемы, в которых различными способами учитывают распределенность теплового потока при ЭШС. Среди этих схем наиболее простой и удачной является схема трех подвижных линейных источников, согласно которой источник теплоты при ЭШС, сложно распределенный по объему шлаковой и металлической ванны, заменяют совокупностью трех линейных источников, распределенных по высоте ванны следующим образом. Первый самый верхний источник q1 расположен на уровне зеркала шлаковой ванны и равен 0,25 q, где q — полная эффективная мощность нагрева изделия; второй источник q2 расположен на уровне активной зоны в шлаковой ванне и равен 0,5 q; третий источник q3 расположен в средней части металлической ванны и равен 0,25 q. На рис. 1.19 для конкретных случаев электрошлаковой сварки стальных пластин приведены результаты расчета температурных циклов для различных точек околошовной зоны.

В каждом конкретном случае удовлетворительное согласование можно получить некоторым уточнением эффективной мощности q, указанных выше теплофизических параметров и расположением источников ql, q2, q3.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.04.10   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:39 Круг нержавеющий AISI 321

12:39 Круг нержавеющий Aisi 321

10:27 Круг 10Г2, пруток стальной 10Г2

10:26 Круг стальной г/к 35ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 30ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 25Х1МФ по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 20ХН3А по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг 18Х2Н4МА, пруток стальной 18Х2Н4МА

10:25 Круг, пруток стальной 13Х14Н3В2ФР-Ш

10:25 Круг стальной г/к 10Х17Н13М2Т по ГОСТ 2590-2006

НОВОСТИ

19 Августа 2017 17:10
Видеоподборка самодельной техники и приспособлений

21 Августа 2017 14:48
”Северский трубный завод” модернизировал систему управления редукционно-растяжного стана

21 Августа 2017 13:22
Немецкий выпуск стали в июле упал на 2,5%

21 Августа 2017 12:14
”ВСМПО-АВИСМА” потратила €2,7 млн. на новое оборудование

21 Августа 2017 11:06
Бразильский выпуск стали в июле вырос на 1%

21 Августа 2017 10:29
”Уральская кузница” подтвердила право на выпуск продукции для авиастроения

НОВЫЕ СТАТЬИ

Плитка строительная керамическая

Прессовое оборудование для мебельной промышленности

Испытания гидроизоляции

Дверные ручки и фурнитура

Основы выбора сварочных аппаратов ММА

Аксессуары для смартфонов

Тканые и сварные стальные сетки

Алюминиевые и оцинкованные фасадные системы

Плиты ПБ – отличительные особенности изготовления и применения

Сварная балка как аналог обычной горячекатаной

Объемные буквы и световые короба как распространенные виды наружной рекламы

Как проводятся такелажные работы при перевозке станков

Высококачественная мебель на заказ

Грамотный подход к выбору материалов и технологии изготовления межкомнатных дверей

Выбор практичных и сочетающихся с интерьером межкомнатных дверей

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.