Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Электрошлаковая сварка -> Деформации и напряжения при электрошлаковой сварке -> Деформации и напряжения при электрошлаковой сварке

Деформации и напряжения при электрошлаковой сварке

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5 

порциональным углу поворота (рис. 5.12, б). Аналогичные зависимости создаются между поступательным перемещением и противодействующим усилием.

Практически постоянство противодействующего момента проще всего осуществить, используя собственный вес изделия и, если нужно, дополнительных грузов при соответствующем положении опор.

Для этого каждую из свариваемых частей устанавливают на трех опорах (рис. 5.13), из которых две основные 1 и одна поддерживающая 2. Линия, соединяющая основные опоры, находится на определенном расстоянии от вертикали, проходящей через центр тяжести изделия. Это расстояние выбирают так, чтобы момент от веса детали равнялся заданному М. Через некоторое время после начала сварки, когда момент внутренних сил от возникающих в заваренной части шва собственных напряжений станет больше внешнего противодействующего момента М, начинается взаимный поворот деталей, и они отходят от поддерживающих опор. Момент остается постоянным до конца сварки, но влияние его на деформации скоро прекращается из-за увеличения жесткости шва.

У деталей, имеющих значительный противодействующий момент, угловая деформация начинается позже, чем у деталей с меньшим моментом. Если высота шва относительно невелика, а противодействующий момент значителен, то угловая деформация может вообще не начаться к моменту окончания сварки.

Сварку изделий при получении точных размеров следует вести на твердом недеформируемом основании. Это требование основано на стремлении исключить из расчетов погрешность, вносимую упругими деформациями стенда при перераспределении давления на опоры во время поворота деталей.

В случае сложной формы изделия с несимметрично расположенным центром тяжести, малого веса изделия или отсутствия жесткого основания можно пользоваться упругим закреплением.

Наиболее удобны закрепляющие устройства в виде пружинных скоб.

Противодействие поперечному перемещению удобнее всего создавать пружинными скобами, причём при высоких требованиях к точности перемещения основные опоры необходимо выполнять в виде катков, чтобы исключить силу трения, зависящую от состояния поверхности и веса изделия.

Для исключения влияния входного кармана на величину деформаций сварку, как правило, начинают в медном водоохлаждае-мом кокиле.

Необходимо подчеркнуть, что метод дозированного противодействия предусматривает не уменьшение деформаций, а уменьшение разброса их величин, т. е. создает воспроизводимость условий деформаций. Это открывает возможность более точного учета величины ожидаемых перемещений.

Наибольшую точность предложенный метод дает при сварке деталей, угловыми деформациями которых можно пренебречь, т. е. жестких деталей. Опыты показали, что жесткими можно считать изделия, у которых длина выполняемого стыка не превышает ширины каждой из свариваемых частей. К этой категории относится подавляющее большинство объектов тяжелого машиностроения.

При сварке жестких изделий зависимость между противодействующим усилием (или моментом) и перемещением частей наиболее просто и легко воспроизводима.

С точки зрения получения максимальной точности размеров свариваемых изделий необходимо выполнять сварку на большой скорости. В этом случае значительно уменьшается перемещение деталей при сварке, а следовательно, и вероятность ошибки при компенсации деформаций. Однако скорость сварки ограничена опасностью появления кристаллизационных трещин в шве.

Оптимальным будет такой режим сварки, который одновременно с высоким качеством шва обеспечивает получение наибольшей точности заданных размеров изготовляемых деталей.

Оптимальный режим электрошлаковой сварки плавящимся мундштуком конструкционных сталей толщиной 150-500 мм: Vc = 0,5 ± 0,02 м/ч; Uc = 46 ± 1 В; bр= 25 мм; hs = 45ч-50 мм; бм = 4-6 мм; d = 50-80 мм (<120); А1 = 17-20 мм; флюс АН-8.

При сварке изделий противодействующие момент и усилие изменяются пропорционально толщине свариваемого металла: М = M0S и Р = P0S, где М0 - удельный противодействующий момент (величина противодействующего момента, приходящаяся на единицу толщины свариваемого металла), кгс.м/см; Р0 - удельное противодействующее усилие, кгс/см и S - толщина свариваемого металла, см. Режим сварки остается постоянным, из

меняется только суммарный ток и число электродов пропорционально толщине металла.

На рис. 5.14 приведены зависимости угла поворота Р от удельного противодействующего момента М0. С уменьшением удельного противодействующего момента увеличивается не только абсолютное значение угла поворота деталей, но и разброс получаемых данных. Это объясняется тем, что при малых противодействующих моментах усиливается влияние случайных сопротивлений (трение, сопротивление входного кармана и формирующих устройств, неточное определение центра тяжести деталей, расположения опор и т. д.).

При свободном повороте (М0 = 0) разброс получаемых данных может достигать +0,002 рад и приближаться к разбросу угла поворота при закреплении деталей обычными скобами, составляющего, как правило, ±0,005 рад. С возрастанием противодействия повороту разброс значений угла резко уменьшается. Тем не менее не следует стремиться создавать чрезмерно большие сопротивления перемещению деталей, так как это ухудшает условия кристаллизации шва.

При увеличении момента М0 до 50 кгс.м/см точность компенсации углового поворота деталей становится достаточной для промышленного применения (максимальный разброс значений заданного угла поворота составляет 0,0006 рад против 0,003 рад для Mо = 10-30 кгс.м/см. Для М0= 75-130 кгс.м/см точность компенсации угла поворота деталей при сварке практически остается постоянной и равной 0,0003 рад. Погрешность размеров, вызываемая этим отклонением поворота, меньше допуска на механическую обработку по 3-4-му классу точности для такого же изделия.

Так, например, при монтажной сварке продольных швов бандажей мощных цементных печей с учетом погрешности сборки и замеров, а также возможных нарушений режима и погрешности от

неравномерного подогрева в зимних условиях гарантируется отклонение не более 2,5 мм на радиусе бандажа 2,5-3 м. В действительности подавляющее большинство бандажей имели погрешность в 2-3 раза меньше.

С уменьшением толщины свариваемого металла уменьшается угол поворота деталей при равном противодействующем моменте. Это объясняется уменьшением относительной теплоотдачи в воздух с увеличением толщины металла. На уменьшение угла поворота деталей оказывает влияние также теплоотвод в формирующие шов устройства, относительная величина которого возрастает с уменьшением толщины свариваемого металла.

Угол поворота деталей р, как и поступательное перемещение Аb, с увеличением толщины свариваемого металла стремится к определенному максимальному значению, достигаемому при 5 = 400-450 мм (рис. 5.15). Дальнейшее увеличение толщины металла практически не влечет за собой увеличения р. Как показали расчеты, это связано с тем, что при сварке деталей толщиной S>450-500 мм влияние теплоотдачи на параметры температурного поля соединяемых деталей становится незначительным.

Уменьшение угла поворота при сварке деталей толщиной S < < 400 мм оценивается коэффициентом ks, представляющим собой отношение Bs/B400, где Bs - угол поворота деталей при толщине свариваемого металла меньше 400 мм; р400 - угол поворота деталей при толщине свариваемого металла 400 мм (рис. 5.16).

Исследование зависимости угла поворота от длины шва (рис. 5.17) показывает, что при сварке металла толщиной 400 мм угловые деформации начинаются после выполнения 50-100 мм шва и практически прекращаются после сварки 450-500 мм. При толщине свариваемого металла 190 мм угловой поворот деталей начинается после выполнения 150-200 мм шва и заканчивается после 1200-1500 мм шва. При толщине металла 120 мм поворот начинается после сварки 200-300 мм и полностью заканчивается после выполнения шва более 2000 мм. Это объясняется меньшим градиентом температур в тонкой пластине, чем в массивной пластине, так как тепловой поток в первой как бы болеeа стеснен ограничивающими плоскостями пластины.

Время до начала поворота деталей при сварке зависит не только от толщины свариваемого металла, но также и от противодействующего момента. Например, при сварке металла толщиной 200 мм с противодействующим моментом М0 = 0 поворот деталей начинается после выполнения 50-60 мм шва; при противодействующем моменте М0 =60 кгс.м/см поворот начинается после выполнения 100-150 мм шва, а при М0 = 125 кгс.м/см - после выполнения 150-200 мм шва.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.04.10   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:05 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т (ТС)

12:05 Проволока никелевая марки ДКРПМ НП2, ГОСТ 2179-75

12:05 Труба нержавеющая марки 12Х18Н10Т, ГОСТ 9941-81

12:05 Круг электротехнический марка стали 10880

12:05 39Н проволока ф8 мм

12:05 12Х18Н10Т труба

12:05 ХН75МБТЮ проволока 1,2 мм

12:04 ХН70Ю проволока 1,0 мм

12:04 ХН78Т лист 1,5 мм

12:04 МНЖКТ проволока ф2 мм для сварки

НОВОСТИ

29 Апреля 2017 16:18
Парк скульптур из металлолома в Индии

28 Апреля 2017 18:17
Сворачивающийся мост в Лондоне (10 фото, 1 видео)

29 Апреля 2017 17:22
Американский импорт стальной арматуры в марте вырос почти на 50%

29 Апреля 2017 16:27
В Бурятии дан старт строительству второго модуля ”Тугнуйской обогатительной фабрики”

29 Апреля 2017 15:06
Выпуск чугуна в странах СНГ в марте вырос на 2,6%

29 Апреля 2017 14:47
”Русполимет” пополняет парк оборудования

29 Апреля 2017 13:56
”Челябинский цинковый завод” включен в ”зеленый коридор” таможенной службы

НОВЫЕ СТАТЬИ

Виды и механика процесса хонингования - основы технологии

3Д принтеры для производства металлических изделий

Задвижки чугунные

Офисная мебель

Сварочные работы в промышленности и строительстве

Видеорегистраторы - основные характеристики

Датчики уровня сыпучих материалов

Лазерные уровни в строительстве

Насосы для колодцев и их основные характеристики

Комплектующие для обустройства железнодорожных путей

Особенности сдачи металлолома в пункты приема

Как открыть свой магазин быстро и оснастить его всем необходимым?

А вы знаете, для чего используют транспортерные сетки?

Какие заборы сегодня наиболее эффективно могут защитить объекты транспортной инфраструктуры?

Про упаковку из воздушно-пузырьковой пленки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.