Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Диффузионная сварка в вакууме -> Диффузионная сварка в вакууме

Диффузионная сварка в вакууме

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  57  58  59  60  61 

зило бы их работоспособность. Следовательно, нагреватели нужно изготовлять из отдельных составных частей с последующим их соединением, причем переходное сопротивление в плоскости соединения должно отсутствовать. При решении этой задачи пайка исключается, так как нагреватели должны работать в диапазоне температур 1600—1700° С. Сварка плавлением, в частности дуговая, также неприменима, ибо в связи с недостаточной термостойкостью дисилицидмолибденовые материалы разрушаются.

Пробная сварка в водороде, нейтральных газах и в вакууме показала, что только диффузионная сварка в вакууме позволяет получить соединения, равнопрочные с основным материалом. В настоящей работе проведено исследование оптимальных режимов такой сварки. При сварке в вакууме образуется прочное соединение, качество которого определяется площадью истинного контакта и взаимным диффузионным проникновением, а также растворением компонентов соединяемых тел. При диффузионных процессах соединения частей из дисилицида молибдена практически не обнаруживаются физическая граница и изменение физико-механических свойств соединяемых материалов в зоне сварки, которые раньше не соединялись.

Испытания в промышленных условиях показали, что нагреватель из дисилицида молибдена, сваренный диффузионной сваркой в вакууме, простоял 3000 ч при температуре 1650—1700° С. В результате разработки и внедрения новой технологии сварено более 25 тыс. нагревателей и получена большая экономическая эффективность, порядка 600 000 руб. за 1961—1966 гг.

Сварка металлоподобных тугоплавких соединений с тугоплавкими металлами. Непрерывно растет использование металлоподобных соединений (на основе тугоплавких и редких металлов) в новой технике. В связи с этим необходимо разрабатывать методы соединений как однородных, так и разнородных материалов в самых различных сочетаниях.

Один из перспективных методов соединения — диффузионная сварка в вакууме 1 • 10-3 - 1 • 10-6 мм рт. ст. при температурах и давлениях, обеспечивающих взаимную диффузию атомов соединяемых материалов в твердой фазе с образованием между свариваемыми плоскостями прочного и качественного соединения.

Исследования диффузионной сварки в вакууме карбидов между собой, а также с тугоплавкими металлами проводились на цилиндрических образцах диаметрами 6—8 мм и высотой 10—12 мм. Образцы карбидов готовили методом горячего прессования. Пористость горячепрессовых образцов определяли гидростатическим взвешиванием (пористость 3—10%). Образцы тугоплавких соединений и металлов тщательно шлифовали по торцам, полировали, затем обезжиривали и помещали в установку.

Диффузионная сварка в вакууме карбидов титана, молибдена и вольфрама самих с собой и с тугоплавкими металлами— молибденом и вольфрамом проводилась — на обычной лабораторной вакуумной установке при нагреве прямым пропусканием тока через образцы. Степень разрежения 1 • 10-2 — 1 • 10-3 мм рт. ст., температура контролировалась оптическим пирометром. Образцы вставляли в специальные молибденовые держатели, имевшие углубления, соответствующие диаметру образца, и плотно прижимались друг к другу молибденовыми штоками.

Исследование условий диффузионной сварки в вакууме карбидов циркония и ниобия с тугоплавкими металлами — ниобием, танталом, молибденом и вольфрамом — проводилось на установке СДВУ-6. Сварка производилась при давлении 0,5— 3 кГ/мм2 в вакууме 1 • 10-3 мм рт. ст. После этого образцы нагревали т. в. ч. до температуры 1300—2000° С. Выдержка при заданной температуре составляла 5—15 мин (чаще всего 10 мин). Качество сварного шва контролировалось металлографическим исследованием. Для металлографического анализа из

сварных образцов готовился шлиф перпендикулярно плоскости контакта. Для выявления природы фаз, образующихся в результате реакционной диффузии при высоких температурах, измерялась микротвердость.

Не всегда сварка наблюдалась во всем температурном интервале. В ряде случаев, хотя образцы сваривались, при металлографическом анализе обнаруживалось недостаточно хорошее качество сварного соединения (поры, трещины вдоль линии контакта). Карбид титана с вольфрамом не удалось сварить даже при температуре 2000° С. Сварка карбида титана производилась в интервале температур 1200—1900° С. При температурах ниже 1400°С образцы не сваривались. Сравнительно плохого качества был сварной шов, полученный при температурах 1400— 1600° С. С повышением температуры качество шва улучшалось и, наконец, при температуре 1900° С шов был практически неразличим (рис. 170, а).

Аналогичная картина наблюдалась при сварке карбидов молибдена и вольфрама. Сварка карбида молибдена производилась в интервале температур 1400—1900° С. Оптимальной температурой сварки можно считать 1700° С (рис. 170, б). Сварка карбида вольфрама производилась в интервале температур 1400—2000° С. Однако при 2000° С сварной шов был недостаточно качественным (рис. 170, в). Увеличение выдержки до 30 мин не дало желаемого результата. По всей вероятности, для улучшения качества сварного соединения следовало увеличить температуру сварки и давление, что в данной установке невозможно было осуществить.

Следовательно, температура плавления карбида не является определяющим фактором при выборе оптимального режима сварки. Не менее важным фактором для качества сварного шва, помимо температуры сварки, является природа вещества (характер межатомных сил связи, диффузионная подвижность и т. д.).

Диффузионная сварка карбида титана с молибденом производилась в температурном интервале 1300—1900° С, при температуре ниже 1600° С образцы не сваривались, с повышением температуры качество сварного шва улучшалось. При температуре 1900° С (рис. 171, а) появляется новая фаза в виде тонкой светлой полоски вдоль линии контакта. Микротвердость этой фазы (1800 кГ/мм2) близка к значению микротвердости карбида молибдена Мо2С. Карбид молибдена мог образоваться за счет свободного углерода, содержащегося в карбиде титана в количестве 0,6%. Образование карбида молибдена за счет связанного углерода мало вероятно, поскольку карбид титана образуется с гораздо большей убылью свободной энергии, чем карбид молибдена Мо2С.

Микротвердость металла с приближением к границе металл — карбид увеличивается и при температуре 1800° С достигает значения 4900 кГ/мм2. По всей вероятности, это твердый раствор углерода в ниобии. Микротвердость карбида с приближением границы контакта несколько уменьшается. В связи с отсутствием компактного тантала исследование условий сваривания карбида циркония (и карбида ниобия) производилось с горячепрессованными образцами тантала (пористость ~15%). Сваривание произошло при температуре 2000° С. На границе контакта образуется узкая светлая полоска с новой фазой (рис. 171, в), микротвердость карбида циркония у границы контакта не изменилась.

Исследование условий сваривания карбида циркония с молибденом производилось в температурном интервале 1300— 2000° С. Сваривание происходило во всем температурном интервале, но с повышением температуры качество сварного шва улучшалось. Четкая граница между карбидом и металлом сохранялась во всем температурном интервале; образования новой фазы не наблюдалось (рис. 171, г). Микротвердость металла вблизи границы с карбидом несколько выше, чем в центре образца; микротвердость карбида, наоборот, уменьшается при приближении к границе карбид—металл. По-видимому, уменьшение твердости карбида связано с уменьшением содержания углерода в нем. Углерод диффундирует в молибден, образуя твердый раствор (очевидно, очень разбавленный), что приводит к увеличению твердости металла.

Изучение условий свариваемости карбида циркония с вольфрамом проводилось в интервале температур 1400— 1800° С. При температурах ниже 1800° С образцы не сваривались. При 1800° С наблюдалось довольно пористое соединение. Граница между металлом и карбидом сохраняется, новая фаза не обнаружена (рис. 171, д).

Микротвердость металла и карбида мало изменяется с приближением к границе контакта. Здесь также можно предположить образование твердого раствора углерода в металле на границе контакта за счет уменьшения его содержания в карбиде.

Сваривание карбида ниобия с ниобием исследовалось в температурном интервале 1300—1800° С. Сваривание происходит во всем температурном интервале. При 1600° С наблюдается образование новой фазы белого цвета, твердость которой измерить не удалось (рис. 171, е). Микротвердость ниобия у границы контакта с карбидом регулярно возрастает, очевидно, за счет образования твердого раствора углерода в металле. Исходя из этого, можно предположить, что образующаяся на границе контакта фаза представляет собой низший карбид ниобия.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  57  58  59  60  61 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:37 Молотки для дробилки ММ

13:35 Молотки для дробилки ДМ

13:18 Молотки для дробилки А1-ДМ2Р

10:47 Мідний лист, полоса 0,8 х 300 мм

13:44 Поковки, отливки из стали 08ГДНФ

11:37 Круг ВТ1-0 ф28 х 2320 мм

13:19 Круг ХН77 нихром ф32 х 1180 мм

13:27 Гибкие шарнирные пластиковые трубки подачи сож

13:26 Ножи для ножниц гильотинных, дробилок шредеров

13:23 Гильотинные ножи.

НОВОСТИ

18 Августа 2018 17:28
Установка в вертикальное положение 100-метровой колонны

17 Августа 2018 12:17
Самодельный мини-экскаватор (26 фото)

19 Августа 2018 17:16
США за полгода импортировали из Канады две трети всех объемов стального лома

19 Августа 2018 16:35
Глава Магаданской области хочет построить металлургический завод в регионе

19 Августа 2018 15:38
Шахтостроительное управление АО ”Алмалыкский ГМК” реализует инвестиционные проекты

19 Августа 2018 14:11
Алюминиевая Ассоциация подводит итоги алюминиевого рынка РФ в 1-м полугодии 2018 года

19 Августа 2018 13:28
На заводе ”Сибкабель” разработали сверхзащищенные кабели для нефтяников

НОВЫЕ СТАТЬИ

Ручные складские гидравлические тележки и их разновидности

Декорации, оборудование и конструкции для сцен

Строительные леса рамные и других видов

О выборе оборудования для аргонодуговой сварки

Металлолом на пользу обществу

Тканевые натяжные потолки

Где заказать металлический забор в Москве?

Какие бывают виды металла?

Какой профнастил выбрать для забора?

Механизация и организация прокатного производства

Тросы и цепи

Гусеничные и другие виды экскаваторов - их эксплуатационные особенности

Металлоконструкции для частного домостроения

Стеклянные двери и фурнитура для них

Противопожарные ворота для складов и производств

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.