Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Диффузионная сварка в вакууме -> Диффузионная сварка в вакууме

Диффузионная сварка в вакууме

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  52  53  54  ...  59  60  61 

риалов с металлами прежде всего влияет температура процесса сварки, а затем уже удельное давление, продолжительность выдержки деталей в сжатом состоянии, а также качество обработки контактных поверхностей. Для определения оптимального значения температуры сварки и ее влияния на качество сварных соединений была проведена серия экспериментов по сварке меди с керамикой. Температура при этом менялась от 500 до 850° С.

Давление и продолжительность выдержки при максимальной температуре оставались постоянными и были равны соответственно 1 кГ/мм2 и 15 мин. Нагрев деталей до максимальной температуры и охлаждение производились со скоростью 10—15° в минуту. При достижении температуры около 200° С в процессе охлаждения нагрузка снималась и дальнейшее понижение температуры происходило без дополнительного сжатия свариваемых деталей.

Результаты экспериментов приведены на рис. 156. Каждая точка на всех графиках соответствует среднему из четырех-пяти измерений. При температуре 600—650° С соединения не происходит; повышение температуры до 900° С приводит к вакуумно-плотному, механически прочному соединению. Итак, для сварки ковара температура должна составлять 900—950° С. Для сварки ковара с керамикой при

температуре 900—950° С удельное давление должно быть порядка 1,0—1,5 кГ/мм2.

Наряду с экспериментами по выявлению влияния температуры нагрева деталей и удельного давления проводились исследования зависимости качества полученного соединения от продолжительности выдержки образцов под давлением при максимальной температуре. Температура и удельное давление при этом были оптимальными. Продолжительность выдержки менялась от 1 до 30 мин. Увеличение продолжительности выдержки образцов под давлением при максимальной температуре свыше 15 мин практически не влияет на качество соединения. Сокращение выдержки до 1—5 мин приводит к более прочному соединению.

Оптимальные значения основных технологических параметров режима сварки металлизированной керамики с коваром следую-

При испытаниях на изгиб разрушение таких соединений происходило но керамике. Механическая прочность таких соединений составляла более 3000 кГ/см2. Механическая прочность спаев аналогичных конструкций, полученных с помощью припоев, составляла 1300-1500 к Г/ см2, Испытании на термостойкость показали, что количество теплосмен, выдержанное сварными углами, вдвое больше, чем максимальное число теплосмен для паячных узлов.

При сварке металлизированной керамики с металлами диффузионным способом качество сварного соединении во многом зависит от качества металлизации керамики, которая, в свою очередь, определяется различными технологическими факторами. К числу этих факторов относятся среда, влажность, температура камеры, в которой производится процесс вжигания, гранулометрический состав исходных порошков и др. В связи с тем, что многие из этих параметров в настоящее время нельзя контролировать и поддерживать с достаточной для практики точностью, то получать стабильное качество вжигания затруднительно. Устранение процесса металлизации керамики должно повысить выход и надежность металлокерамических узлов. С этой целью была проведена также работа по сварке неметаллизированной керамики с металлом указанным способом.

Эксперименты проводили в водороде и вакууме по той же методике и на том же оборудовании, что и при изучении процессов сварки металлизированной керамики с металлами. Точка росы водорода изменялась в пределах от + 20 до -35о. Вакуум

1.10-4 - 1.10 -3 мм рт.ст. На качество сварного соединения, как и в случае металлизированной керамики, существенное влияние оказывают температура нагрева сочленяемых деталей, величина удельного давления, продолжительность выдержки образцов при максимальной температуре, а также среда и качество обработки поверхностей.

Ковар сваривается как в вакууме, так и в водороде

Керамика с более тонкой шлифовкой сваривается лучше, чем керамика с грубой шлифовкой. Например, образцы, шлифован ные карбидом бора имеют большую механическую проч

ность, чем образцы, пошлифованные более грубым порошком

№ 100. Разрушение образцов в нервом случае происходило по керамике, а во втором по границе контакта С увеличением качества обработки керамики соединение улучшается, очевидно, возрастает контакт между металлом и керамикой, прочность соединения повышается

При просмотре микрошлифов в керамике отчетливо видна переходная область, что свидетельствует о наличии прочного

сцепления свариваемых деталей. Полученные соединения керамики с коваром имели прочность 1000 кГ/см2-

На рис. 157 представлены вакуумно-плотные металлокерамические узлы торцовой конструкции, сваренные диффузионное сваркой. Для каждого из узлов была использована неметаллизированная керамика. Аналогичные узлы получены рассматриваемым методом и на основе металлизированной керамики.

Из всего сказанного можно сделать следующие выводы. Впервые были получены надежные вакуумно-плотные и механически прочные соединения, выполненные диффузионной сваркой, как

металлизированной, так и неметаллизированной керамики с металлами. На качество сварных соединений оказывает большое влияние температуру нагрева деталей, удельное давление, продолжительность выдержки изделия при максимальной температуре,. а также качество обработки сочленяемых поверхностей. Механическая прочность металлокераммических образцов, подученных новым способом, более чем в 1.5 раза превышает прочность образцов, полученных по существующей в настоящее время технологии, т. е. с помощью припоев. Полученные узлы позволяют повысить термомеханическую надежность, а также температуру обезгажлвания электровакуумных приборов.

Сварка керамики с медью. Для сварки алюмооксидной керамики с медью Ml применяли металлизированную и неметаллизированную керамику. Согласно многочисленным исследованиям, в случае применения металлизании наилучшие результаты получаются при молибдено-марганцевом слое покрытия. Поэтому для металлизации была выбрана момбдено-марганцевая смесь (на

нее гальванически наносили слой никеля, упрочнявшийся затем в водороде при 1000°С). Эксперименты производились в вакууме и в водороде. Медь перед сваркой протравливали, затем отжигали в среде водорода при температуре 600° С. После зачистки стальной щеткой детали обезжиривали спиртом.

Сварные соединения испытывали на разрыв, термостойкость и вакуумную плотность. Образцы для механических испытаний изготовляли такие же, как при сварке керамики с коваром. Вакуумную плотность контролировали течеискателем ПТИ-6. По микрошлифам делали заключение о качестве провара.

При температурах ниже 600° С керамика с медью вообще не соединяется, повышение же температуры свыше 600 до 650° С обеспечивает механически прочные вакуумно-плотные соединения. При достижении температуры порядка 850—900° С и выше механическая прочность образцов практически остается постоянной, однако при этом наблюдается заметная деформация меди, что свидетельствует о нецелесообразности использования таких температур для сварки медь — керамика.

В процессе исследования зависимости прочности сварного соединения металлизированной керамики с медью от величины удельного давления при сварке температура и продолжительность выдержки оставались постоянными и были равны 850° С и 15 мин. Удельные давления меняли от 0,5 до 2 кГ/мм2. На основании полученных данных можно полагать, что для сварки меди с металлизированной керамикой температура нагрева деталей должна быть порядка 750—850° С. Механическая прочность сварных соединений с увеличением удельного давления практически не меняется. Оптимальное давление для сварки меди 0,5— 0,75 кГ/мм2. Оптимальные режимы диффузионной сварки меди с керамикой следующие: Т = 750 - 800 С, р = 2 5 кГ/см2, вакуум 1 • 10-4 — 1 • 10-5 мм рт. ст.

Минимальный предел прочности соединений, выполненных диффузионной сваркой, был равен 2500 кГ/см2, что вдвое выше прочности на разрыв аналогичных паяных узлов. При изгибе разрушение происходило по керамике. Испытания сварных соединений на термостойкость также дали положительные результаты. Так, керамические цилиндры диаметром 40 и 50 мм, сваренные с медью толщиной 0,5 мм, выдерживали 10 теплосмен. Такие же узлы, полученные с помощью пайки, выдерживали без нарушения вакуумной плотности 5—6 теплосмен. Нагрев таких узлов до температуры 900° С в режиме пайки керамики с металлами не нарушал их вакуумной плотности. Это обстоятельство свидетельствует о том, что их можно запаивать в прибор припоями с более высокой температурой плавления.

Покрытие молибденово-марганцевым слоем никеля при сварке металлизированной керамики с металлами диффузионным способом является не обязательным.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  52  53  54  ...  59  60  61 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:05 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т (ТС)

12:05 Проволока никелевая марки ДКРПМ НП2, ГОСТ 2179-75

12:05 Труба нержавеющая марки 12Х18Н10Т, ГОСТ 9941-81

12:05 Круг электротехнический марка стали 10880

12:05 39Н проволока ф8 мм

12:05 12Х18Н10Т труба

12:05 ХН75МБТЮ проволока 1,2 мм

12:04 ХН70Ю проволока 1,0 мм

12:04 ХН78Т лист 1,5 мм

12:04 МНЖКТ проволока ф2 мм для сварки

НОВОСТИ

29 Апреля 2017 16:18
Парк скульптур из металлолома в Индии

28 Апреля 2017 18:17
Сворачивающийся мост в Лондоне (10 фото, 1 видео)

29 Апреля 2017 17:22
Американский импорт стальной арматуры в марте вырос почти на 50%

29 Апреля 2017 16:27
В Бурятии дан старт строительству второго модуля ”Тугнуйской обогатительной фабрики”

29 Апреля 2017 15:06
Выпуск чугуна в странах СНГ в марте вырос на 2,6%

29 Апреля 2017 14:47
”Русполимет” пополняет парк оборудования

29 Апреля 2017 13:56
”Челябинский цинковый завод” включен в ”зеленый коридор” таможенной службы

НОВЫЕ СТАТЬИ

Сантехнические изделия, аксессуары и фурнитура

Особенности конструкции и сферы применения шахтных подъемников

Ручные гильотины – настраиваем оборудование

Устройство полимерных 3Д-принтеров

Задвижки чугунные

Виды и механика процесса хонингования - основы технологии

3Д принтеры для производства металлических изделий

Офисная мебель

Сварочные работы в промышленности и строительстве

Видеорегистраторы - основные характеристики

Датчики уровня сыпучих материалов

Лазерные уровни в строительстве

Насосы для колодцев и их основные характеристики

Комплектующие для обустройства железнодорожных путей

Особенности сдачи металлолома в пункты приема

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.