Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Диффузионная сварка в вакууме -> Диффузионная сварка в вакууме

Диффузионная сварка в вакууме

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  47  48  49  ...  59  60  61 

пятном (экситронов) для фиксации катодного пятна применяют Детали из тугоплавких металлов. Чаще всего для изготовления фиксирующего элемента используют молибден (благодаря хорошей смачиваемости ртутью и способности не разрушаться в дуговом разряде), а для катодного вывода — медь.

Получить надежный контакт при существующей технологии соединения — сложный, трудоемкий и ненадежный процесс. Молибден плохо смачивается припоями. Для улучшения качества пайки его поверхность должна быть матовой, гальваническим путем покрыта никелем, медью и затем облужена (применение высокотемпературного припоя невозможно из-за спая молибдена со стеклом).

При пайке возможно образование газовых пузырей, которые резко увеличивают тепловое сопротивление в месте контакта и уменьшают допустимую плотность тока. Кроме этого, припои на основе олова обладают значительно меньшим коэффициентом теплопроводности по сравнению с молибденом (коэффициент теплопроводности ПОС-ЗО в 4 раза меньше, чем у молибдена), что также увеличивает тепловое сопротивление. Соединения, полученные этими припоями, имеют существенный недостаток: небольшую механическую прочность для условий температурных ударов и вибраций.

В случае диффузионной сварки обеспечивается хороший тепловой контакт, так как сварка осуществляется без участия припоев; этот метод сравнительно прост, легко может быть механизирован, что обеспечивает стабильность отработанного процесса.

Это особенно важно в серийном производстве. Диффузионная сварка осуществляется при относительно большом давлении, а следовательно, хорошем тепловом и электрическом контактах по всей поверхности соприкосновения. Применение этого вида сварки в процессе разработки экситрона (рис. 138) позволило создать прибор с новыми техническими характеристиками, положительно отличающимися от характеристик имеющихся приборов.

Для предотвращения приваривания деталей к инструменту между ними по поверхности контакта прокладывают слюду толщиной 0,15 + 0,2 мм или наносят на поверхность инструмента какое-либо изолирующее покрытие (например, мел и др.). Свариваемые поверхности обрабатывают под у 5 или у 6, причем не допускается наличия рисок на поверхности сварки, направленных вдоль образующих. Детали тщательно протравливают, обезжиривают и протирают насухо.

Определенную трудность при отработке диффузионной сварки указанных узлов вызвало создание равномерного давления

по месту сварки. Для этого детали изготовляли с незначительной

конусностью до 8°. Уменьшение конусности до 4° затрудняет

разборку инструмента после сварки вследствие заклинивании деталей.

Одновременно можно сваривать два однотипных узла, которые загружают в установку один за другим. Давление прикладывается к верхнему узлу. Давление, необходимое для качественной сварки, подобрано экспериментально и составляет 2 кГ/ммК Площадь сварки определяют по формулам

или

Обозначения приведены на рис, 102,

После загрузки узлов производится откачка рабочего объема до разрежения 1 • 10 -3 мм рт. ст. После достижения указанного разрежения включается нагрев и температура повышается до 800—850° С. Более высокая температура увеличивает скорость сварки, но стойкость инструмента при этом значительно снижается.

Скорость повышения температуры заметного влияния на качество сварки не оказывает. В случае нагрева токами высокой частоты скорость нагрева ограничивается скоростью откачки (т. е. обеспечением необходимого разрежения в рабочем объеме), так как нагрев практически происходит очень быстро.

Продолжительность выдержки при указанной температуре 10 -15 мин. причем сварочное давление прикладывается после нагрева деталей до температуры сварки и не снимается во время остывания до температуры 100 -150° С, при этом поддерживается вышеуказанное разрежение.

Герметичность сварки проверяли гелиевым течеискателем ПTИ-6. Механическая прочность сварного соединения была проверена двумя способами: на термический удар и расклиниванием по месту сварки. В первом случае узлы многократно нагревали до температуры 900- 1000° С с последующим охлаждением на воздухе, при этом заметного расслоения по месту сварки не наблюдалось. В результате расклинивания медной детали по всей поверхности сварки обнаружено, что поверхность остается покрытой слоем молибдена. Сварное соединение отвечает всем

предъявленным требованиям.

Сварка термобиметаллов. Актуальной задачей является создание немагнитного термобиметалла, составляющие которого

должны быть антимагнитны, иметь максимальную разность коэффициентов теплового расширения в заданном интервале температур.

При расплавлении припоя ПСр 72 (температура 779° С) титан и медь растворяются в припое, входят друг с другом в контакт и образуют химическое соединение. При этом количество жидкой фазы резко возрастает и за короткое время происходит значительное растворение соединенных деталей.

Чувствительность процесса пайки к температуре, времени и хрупкость получаемого соединения вызвали необходимость использования способа диффузионной сварки. Диффузионная сварка может быть осуществлена в условиях вакуума или защитной атмосферы. Нагрев свариваемых деталей производится до тем

пературы ниже образования жидкой фазы. Для разработки методики сварки меди с титаном были использованы цилиндрические образцы диаметром 8 мм и высотой 6—10 мм (рис. 139). Давление создавалось за счет термического расширения материалов с различными коэффициентами линейного расширения.

Подбором материалов и специальным конструированием оправок удалось создать достаточное давление при высокой температуре. По конструкции такая оправка-стяжка представляет собой параллельно расположенные плиты из хромистой стали толщиной 15 мм, стянутые между собой стойками из молибдена диаметром 12 мм. Между плитами вставляют собранные заготовки меди и титана и сдавливают с помощью винта из хромистой стали (рис. 140). В процессе разогрева давление увеличивается за счет различных коэффициентов линейного расширения материалов оправки и свариваемых деталей, что и обеспечивает сварку. Одновременно в одной оправке-стяжке свариваются 72 узла.

В камере создавалось разрежение 1 • 10-3-5. 10-4 мм рт. ст.

Детали перед сваркой очищали следующим образом: медные детали после обработки резцом обезжиривали в трихлорэтилене, травили в 10%-ной H2S04 в течение 1 мин и промывали в дистиллированной воде с применением ультразвука. Затем детали отжигали в водороде при температуре 820—830° С в течение 10 мин. Титановые детали также после обработки резцом обезжиривали в трихлорэтилене, травили с помощью ультразвука в смеси 2% HF + 50% HiN03 + вода в течение 4 мин, промывали водой, спиртом и высушивали. Подготовленные таким образом детали собирали в оправку и, с целью создания хорошего контакта, подпрессовывали до видимой деформации меди (последнее улучшает качество свариваемых узлов).

Выбор режима сварки производился следующим образом. Стяжку с закрепленными в ней узлами ставили в вакуумную камеру, нагревали до определенной температуры и выдерживали 10 мин, затем охлаждали. Были опробованы следующие температуры нагрева: 800, 820, 830, 840, 850° С.

Качество сварки оценивали по усилию, необходимому для излома узла с помощью специально сконструированного приспособления. Излом осуществляется под прессом, усилие замеряли динамометром типа ДС-0,2.

Согласно технологии узлы должны подвергаться токарной обработке, чеканке и повторной токарной обработке. Способность сварного шва сопротивляться механической обработке служит косвенной характеристикой качества сварки. При выборе оптимального режима сварки исходим из величины разрушающей нагрузки при испытании на излом, а также из числа годных узлов после механической обработки (табл. 32).

В результате был выбран режим сварки: выдержка при максимальной температуре 10 мин, температура 810° С + 10°. Величина разрушающей нагрузки при испытании на излом колеблется.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  47  48  49  ...  59  60  61 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:44 Шестигранник алюминиевый Д16Т

13:37 Линии профилирования и резки рул. металла / Россия

13:36 Линии резки рулонного металла

11:03 Круг стальной 6мм-550мм ст.Х12МФ ГОСТ 5950-2000

11:03 Круг сальной диаметр 50-600мм ст40ХН2МА ГОСТ 4543

11:03 Круг г/к сталь 30ХМА ГОСТ 4345-71 диаметр 12-280мм

11:03 Лист ст.20 хк, Лист 0.5-3мм хк ст.20 ГОСТ 19904

11:03 Лист хк 0.5-3мм 65Г; Сталь 65Г лист х/к 0.5мм-3мм

11:02 Полоса стальная ст.Х12МФ 10-100мм ГОСТ 5950-2000

11:02 Труба бесшовная 12-50мм ст.12Х18Н10Т ГОСТ 9941-81

НОВОСТИ

17 Октября 2017 12:22
Вертикально-подъемный мост Тикуго (28 фото, 1 видео)

16 Октября 2017 17:05
Работа шаропрокатного стана

17 Октября 2017 17:40
Японские портовые запасы алюминия в сентябре 2017 года упали на 2,4%

17 Октября 2017 16:43
”Петропавловск” по итогам 9 месяцев произвел 336 тыс. унций золота

17 Октября 2017 15:57
Тайваньский экспорт шовных труб в сентябре упал на 13%

17 Октября 2017 14:55
”Алтай-Кокс” устойчиво наращивает производство

17 Октября 2017 13:04
Выпуск стали в США за вторую неделю октября вырос на 0,2%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Плёночный теплый пол - устройство и основные компоненты

Промышленные светодиодные светильники: особенности применения

Цеха, ангары и гаражи из сэндвич-панелей

Какие бывают опоры для трубопроводов

Типовые системы капельного орошения в сельском хозяйстве

Лампы накаливания - выбор, проверенный годами

Виды и применение в строительстве сортового проката

Ювелирные изделия - пробы и лигатуры

Промышленные ворота - виды, особенности, назначение

Оснастка для фрезерных станков

Почта России отслеживание почтовых отправлений по идентификатору

Открытая планировка квартир и ее особенности

Причины популярности каркасных домов

Вилочные погрузчики для складов и предприятий

Элетрооборудование и промышленные приводы для асинхронных электрических машин

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает изготовление металлоконструкций.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.