Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Диффузионная сварка в вакууме -> Часть 41

Диффузионная сварка в вакууме (Часть 41)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  40  41  42  43  44  ...  57  58  59  60  61   

Но и подогрев не решает задачи. Как показывает практика, при изготовлении магнитов их разливку ведут при температуре 1500—1550° С. При более низкой температуре заливки образуются холодные спаи и сыпь на поверхности, обнаруживаемая после шлифования литого магнита. А более высокая температура, например около 1650° С, способствует повышению хрупкости и выкрошиванию магнитов при шлифовании. Кроме того, повышение температуры выше 1550° С приводит к росту зерна и без того крупнозернистого металла, что дополнительно уменьшает связь между отдельными зернами. Магнитные свойства при сварке ослабляются.

Неравномерное распределение температур при сварке, резкий градиент температур в шве (стыке) и зоне термического влияния делают невозможной из-за трещинообразования сварку магнитов с расплавлением или с нагревом их до пластического состояния (здесь также необходимо учесть окисление). Нельзя упускать из виду и того, что литейная усадка расплавленного сплава магнико доходит до 3% —в 2 раза больше, чем у углеродистой стали, и в 4 раза больше, чем у чугуна — это ведет к внутренним напряжениям, приводящим к растрескиванию. Холодная сварка магнитов неосуществима из-за их хрупкости.

Попытки завода «Станконормаль» соединить части магнитов склеиванием или обычной сваркой по указанным выше причинам не увенчались успехом из-за малой прочности шва или ослабления магнитных свойств магнитов.

Благодаря применению диффузионной сварки в вакууме стало возможным создание сварных составных фигурных магнитов из разнородных металлов. При этом получены магниты с удовлетворительным качеством сварного шва при сохранении достаточно устойчивых и сильных магнитных свойств для обеспечения нормальной работы автоматов.

До загрузки в сварочную камеру элементы магнита подвергались шлифованию для получения точных размеров. После сварки фрезеровали зазор в рабочей части магнита между полюсами. Перед сваркой стыкуемые поверхности обезжиривали спиртом и припудривали тонким слоем порошка никеля. В связи с требованием медленного подогрева температура в камере повышалась со скоростью 0,3° С в сек. В результате серии экспериментов по изысканию оптимального режима диффузионной сварки магнитов были установлены следующие параметры процесса: Т = 950° С, р = 1,5 кГ/мм2, t= 10 мин, вакуум 1 • 10-4 мм рт. ст.

Так как всегда после застывания литые магниты быстро освобождаются от форм для равномерного охлаждения на воздухе, а магниты сложной конфигурации и переменного сечения даже выдерживаются некоторое время в термостате, то после сварки были приняты меры к постепенному равномерному ох

лаждению магнитов в сварочной камере. Скорость охлаждения составляла 0,3 град/сек. Давление снимали при температуре 100о С.

На микрошлифе сварного соединения АНКо-4 с армко-железом отчетливо видны постепенно переходящие друг в друга зоны железа, никеля, магнико (рис. 121). Непровары отсутствуют. Испытания сваренных магнитов на изгиб в плоскости сварного стыка показали, что разрушение всегда происходит по магнитному сплаву, а не в плоскости контакта. После дополнительного подмагничивания сварной составной магнит обладает заданной подъемной силой и остаточной магнитной индукцией.

Специальные производственные испытания опытной партии магнитов показали, что качество шва удовлетворительное, шов равнопрочен армко-железу; коэрцитивная сила, остаточная индуктивность магнитов устойчивы, подъемная сила обеспечивает нормальную работу автоматов; стойкость комплекта магнитов составляет 5 смен, что соответствует техническим условиям. Как видно из рис. 122, усталостное разрушение под влиянием ударных нагрузок произошло по сплаву АНКо-4, а не по месту сварки.

Сварка магнитных сплавов с постоянными магнитами. Такое сочетание, имеющееся в каждой магнитной системе, представляет значительный научный и практический интерес. Определение принципиальной свариваемости такой пары проводилось на наиболее массовом равноосном магнитном сплаве ЮНДК-24 и низкоуглеродистой стали Э55.

Химический состав ЮНДК-24: 14% Ni; 8,5% А1; 24% Со; 3,5% Си; 0,3% Ti; 0,3% FeS; остальное Fe. Физические и механические свойства: у = 7,3 г/см3, a(20- 300° С) = 11,3x10-6, р = — 0,47 ом-мм2/м, бв = 3,5 кГ/мм2, HRC 50. Магнитные свойства: остаточная индукция 1,23. вб/м2, коэрцитивная сила 44 ка/м,,максимальная плотность электромагнитной энергии 16 000 дж/м3. Исследование проводилось на шлифованных образцах цилиндрических (диаметром 18 мм и длиной 12 мм, весом 25 г), призматических (11 X И X 40 мм, весом 10 г) и кубических (28 X X 28 X 28 мм, весом 200 г).

Образцы сваривали на сварочной диффузионной вакуумной

установке СДВУ-12. Исследуемые образцы загружали в камеру и устанавливали на опорную плиту под штоки на расстоянии 1—1,5 мм от индуктора. К одному из образцов подсоединяли термопару ХА, спай которой помещался в отверстие, засверленное вблизи места контакта. После закрытия камеры в ней создавался вакуум 1 -10-3- 5-10-4 мм рт. ст., который замерялся прибором ВМБ-2ПС посредством датчика ММ-8. Для нагрева образцов до температуры опыта использовали высокочастотный генератор ЛГЗ-10А мощностью 8 квт. Замер и поддержание температуры сварки осуществлялись прибором ПСР1-03. При достижении заданной температуры на свариваемые образны через гидропилиндр передавалось давление. Перед сваркой образны шабрили и обезжиривали ацетоном.

При нагревании в вакууме на поверхности сплава ЮНДК-24 образовывается тонкая пленка окислов, препятствующая сварке. Для предотвращения диффузии компонентов, образующих окисную пленку, использовали промежуточные прокладке в виде медной или никелевой фольга, порошка никеля и гальванического медного покрытия. Применение прокладок позволило снизить температуру сварки.

Магниты и магнитные системы, являясь элементами приборов, значительных механических нагрузок не несут. К их прочности не предъявляются какие-либо определенные требования, как это имеет место, например, при сварке инструмента. Поэтому для оценки прочности сварных соединений была введена технологическая проба — сваренные образцы зажимали стальным кольцом в тиски и по телу магнита производили улар молотком. Однако основным критерием для выбора параметров сварки является неизменность магнитных характеристик системы, для чего до и после опыта на баллистической установке БУ-3 определяли кривую размагничивания сплава, подсчитывали максимальную электромагнитную энергию и определяли значения

остаточной индукции и коэрцитивной силы. Помимо этого, коэрцитивную силу магнитных образцов измеряли в открытой цепи— в соленоиде. В магнитных системах, кроме того, измеряли напряженность поля в воздушном зазоре, для чего в него вводили холовский датчик прибора ИМИ-3 или калиброванную измерительную катушку, подключенную к баллистическому гальванометру.

Первоначально была установлена минимально допустимая температура сварки. Наиболее чувствительной к температуре

оказалась коэрцитивная сила сплава. Уже при 550—600° С снижение коэрцитивной силы достигало 5—7%. Однако последующий дополнительный отпуск по режиму 620° С, 2 ч, 580° С, 8 ч полностью восстанавливал исходное значение (рис. 123). Оказалось, что подобным образом можно восстанавливать свойства образцов, сваренных до температуры 700° С. Выше этой температуры ни при каких режимах отпусков магнитные свойства полностью не восстанавливались.

Затем исследовалась зависимость прочности шва и стабильность магнитных свойств от удельного давления и времени выдержки. Температура сварки при этом поддерживалась постоянной (700°С). Было установлено, что для обеспечения прочности шва достаточно давление 2 кГ/мм2 и дальнейшее повышение его нецелесообразно. Минимальное время выдержки оказалось равным 10 мин. Более длительное пребывание образцов в камере, так же как и перегрев, необратимо снижает коэрцитивную силу. Сваренные по такому режиму при разрежении 10-8 мм рт. ст. гальванически медненные образцы дали наилучшие результаты— свойства после сварки не изменялись, а разрушение при ударе происходило не по стыку, а по более хрупкому телу магнита. Изменений в микроструктуре сплава ЮНДК-24 при сварке по этому режиму не наблюдалось (рис. 124).

С переходом от образцов к конкретным магнитным системам режим сварки несколько меняется. Здесь сказывается влияние масштабного фактора, заключающееся в том, что с изменением объема и конфигурации свариваемых деталей меняются усло-

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  40  41  42  43  44  ...  57  58  59  60  61   

Последние обсуждаемые темы

Самые обсуждаемые темы за все время

 Тема

Идеальный сварочный стол

Чем варить новичку?

Новейшие разработки Fronius в области роботизированных сварочных систем

горелка для роботизированной сварки с механизмом Push-Pull

Fronius представляет WeldCube — новую систему документирования и анализа данных

Отработка технологии сварки элементов мостовых конструкций

Специальное предложение до 31 декабря 2015

Сварочные решения для автомобилестроения

Новый стандарт производительности наплавки

Какие электроды нужны для сварки?

 Тема

Сообщений 

Какие электроды нужны для сварки?

8

Для резки металлолома лучше газорезка или ручная дуговая?

7

Идеальный сварочный стол

3

Кто пользовался электролизерными установками?

2

Магнитное дутье

2

Конденсаторная сварка

1

Орбитальная сварка

1

Cнятие остаточных напряжений в сварных швах

1

Галерея качественных изделий

1

Сварочный аппарат для дома на 220

1

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Газовая сварка
Газовая резка
Полуавтоматическая дуговая сварка (MIG/MAG)
Ручная дуговая сварка (MMA)
Аргонно-дуговая сварка (TIG)
Контактная сварка
Пайка
Наплавка
Электрошлаковая сварка
Сварка стали
Сварка чугуна
Сварка алюминия
Сварка меди
Сварка латуни и бронзы
Сварка титана
Сварка никеля
Сварка магния
Сварка цинка
Сварка конструкций
Сварка труб
Виды сварки металлов
Техника безопасности при сварке
Диффузионная сварка в вакууме
Электронно-лучевая сварка
Газопламенная обработка материалов
Сварка свинца
• Особенности сварки химического оборудования
• Сварка драгметаллов - золота, серебра и т.д.

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 15:48 Труба 219х8 09Г2С ГОСТ 10704

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖН 10-4-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая 125x185x480 БрАЖМц10-3-2 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖ9-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса нихромовая Х20Н80 ГОСТ 12766.5-90.

Ц 15:47 Свинец С1, С2

Ц 15:47 лом титана кусок и стружка

Ц 15:47 Монель, константан, копель алюмель, хромель.

Ч 15:47 Фланцы нержавеющие разных типов. Всегда в складе.

Ч 15:47 Трубы нержавеющие разных диаметров AISI 304 и 316.

Ч 15:45 Краны нержавеющие раных типов присоединения.

Т 15:45 Трубы 325 х 6, 8, 9 мм стальные

НОВОСТИ

20 Января 2017 17:12
Трубогибы с индукционным нагревом

13 Января 2017 08:10
Частные дома из металлоконструкций (23 фото)

20 Января 2017 17:03
Запасы железной руды в китайских портах в середине января выросли на 0,63%

20 Января 2017 16:07
”Полиметалл” приобретает долю в серебряном месторождении Прогноз

20 Января 2017 15:53
Итальянский выпуск стали в 2016 году вырос на 6%

20 Января 2017 14:43
”Северсталь” объявляет операционные результаты за 4-й квартал и 12 месяцев 2016 года

20 Января 2017 13:37
”Алтай-Кокс” достиг рекордного показателя энергоэффективности

НОВЫЕ СТАТЬИ

Востребованные быстровозводимые и каркасные металлоконструкции

Классификация современной строительной арматуры

Шнек для цемента от компании ТензоТехСервис

Современные микросхемы - основные виды

Мелкие крепежи для электромонтажных, сантехнических и строительных работ

Латунная труба и прокат в промышленности

Муфта и ниппель по ДТР

3 способа обустройства выносных балконов

Стабилизаторы напряжения и их особенности

Промышленное холодильное оборудование

Вентиляторные градирни и комплектующие для них

Электрические шкафы и комплектующие для них

Никелевая лента 79НМ

Разработка плана ликвидации аварий

Легкие каркасные металлоконструкции

Современные системы кондиционирования

Комплектующие и фурнитура для мебели

Обои для жилых и общественных помещений

Завод по производству металлоконструкций

Особенности и выбор рольставен

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.