Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Диффузионная сварка в вакууме -> Диффузионная сварка в вакууме

Диффузионная сварка в вакууме

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  41  42  43  ...  59  60  61 

Но и подогрев не решает задачи. Как показывает практика, при изготовлении магнитов их разливку ведут при температуре 1500—1550° С. При более низкой температуре заливки образуются холодные спаи и сыпь на поверхности, обнаруживаемая после шлифования литого магнита. А более высокая температура, например около 1650° С, способствует повышению хрупкости и выкрошиванию магнитов при шлифовании. Кроме того, повышение температуры выше 1550° С приводит к росту зерна и без того крупнозернистого металла, что дополнительно уменьшает связь между отдельными зернами. Магнитные свойства при сварке ослабляются.

Неравномерное распределение температур при сварке, резкий градиент температур в шве (стыке) и зоне термического влияния делают невозможной из-за трещинообразования сварку магнитов с расплавлением или с нагревом их до пластического состояния (здесь также необходимо учесть окисление). Нельзя упускать из виду и того, что литейная усадка расплавленного сплава магнико доходит до 3% —в 2 раза больше, чем у углеродистой стали, и в 4 раза больше, чем у чугуна — это ведет к внутренним напряжениям, приводящим к растрескиванию. Холодная сварка магнитов неосуществима из-за их хрупкости.

Попытки завода «Станконормаль» соединить части магнитов склеиванием или обычной сваркой по указанным выше причинам не увенчались успехом из-за малой прочности шва или ослабления магнитных свойств магнитов.

Благодаря применению диффузионной сварки в вакууме стало возможным создание сварных составных фигурных магнитов из разнородных металлов. При этом получены магниты с удовлетворительным качеством сварного шва при сохранении достаточно устойчивых и сильных магнитных свойств для обеспечения нормальной работы автоматов.

До загрузки в сварочную камеру элементы магнита подвергались шлифованию для получения точных размеров. После сварки фрезеровали зазор в рабочей части магнита между полюсами. Перед сваркой стыкуемые поверхности обезжиривали спиртом и припудривали тонким слоем порошка никеля. В связи с требованием медленного подогрева температура в камере повышалась со скоростью 0,3° С в сек. В результате серии экспериментов по изысканию оптимального режима диффузионной сварки магнитов были установлены следующие параметры процесса: Т = 950° С, р = 1,5 кГ/мм2, t= 10 мин, вакуум 1 • 10-4 мм рт. ст.

Так как всегда после застывания литые магниты быстро освобождаются от форм для равномерного охлаждения на воздухе, а магниты сложной конфигурации и переменного сечения даже выдерживаются некоторое время в термостате, то после сварки были приняты меры к постепенному равномерному ох

лаждению магнитов в сварочной камере. Скорость охлаждения составляла 0,3 град/сек. Давление снимали при температуре 100о С.

На микрошлифе сварного соединения АНКо-4 с армко-железом отчетливо видны постепенно переходящие друг в друга зоны железа, никеля, магнико (рис. 121). Непровары отсутствуют. Испытания сваренных магнитов на изгиб в плоскости сварного стыка показали, что разрушение всегда происходит по магнитному сплаву, а не в плоскости контакта. После дополнительного подмагничивания сварной составной магнит обладает заданной подъемной силой и остаточной магнитной индукцией.

Специальные производственные испытания опытной партии магнитов показали, что качество шва удовлетворительное, шов равнопрочен армко-железу; коэрцитивная сила, остаточная индуктивность магнитов устойчивы, подъемная сила обеспечивает нормальную работу автоматов; стойкость комплекта магнитов составляет 5 смен, что соответствует техническим условиям. Как видно из рис. 122, усталостное разрушение под влиянием ударных нагрузок произошло по сплаву АНКо-4, а не по месту сварки.

Сварка магнитных сплавов с постоянными магнитами. Такое сочетание, имеющееся в каждой магнитной системе, представляет значительный научный и практический интерес. Определение принципиальной свариваемости такой пары проводилось на наиболее массовом равноосном магнитном сплаве ЮНДК-24 и низкоуглеродистой стали Э55.

Химический состав ЮНДК-24: 14% Ni; 8,5% А1; 24% Со; 3,5% Си; 0,3% Ti; 0,3% FeS; остальное Fe. Физические и механические свойства: у = 7,3 г/см3, a(20- 300° С) = 11,3x10-6, р = — 0,47 ом-мм2/м, бв = 3,5 кГ/мм2, HRC 50. Магнитные свойства: остаточная индукция 1,23. вб/м2, коэрцитивная сила 44 ка/м,,максимальная плотность электромагнитной энергии 16 000 дж/м3. Исследование проводилось на шлифованных образцах цилиндрических (диаметром 18 мм и длиной 12 мм, весом 25 г), призматических (11 X И X 40 мм, весом 10 г) и кубических (28 X X 28 X 28 мм, весом 200 г).

Образцы сваривали на сварочной диффузионной вакуумной

установке СДВУ-12. Исследуемые образцы загружали в камеру и устанавливали на опорную плиту под штоки на расстоянии 1—1,5 мм от индуктора. К одному из образцов подсоединяли термопару ХА, спай которой помещался в отверстие, засверленное вблизи места контакта. После закрытия камеры в ней создавался вакуум 1 -10-3- 5-10-4 мм рт. ст., который замерялся прибором ВМБ-2ПС посредством датчика ММ-8. Для нагрева образцов до температуры опыта использовали высокочастотный генератор ЛГЗ-10А мощностью 8 квт. Замер и поддержание температуры сварки осуществлялись прибором ПСР1-03. При достижении заданной температуры на свариваемые образны через гидропилиндр передавалось давление. Перед сваркой образны шабрили и обезжиривали ацетоном.

При нагревании в вакууме на поверхности сплава ЮНДК-24 образовывается тонкая пленка окислов, препятствующая сварке. Для предотвращения диффузии компонентов, образующих окисную пленку, использовали промежуточные прокладке в виде медной или никелевой фольга, порошка никеля и гальванического медного покрытия. Применение прокладок позволило снизить температуру сварки.

Магниты и магнитные системы, являясь элементами приборов, значительных механических нагрузок не несут. К их прочности не предъявляются какие-либо определенные требования, как это имеет место, например, при сварке инструмента. Поэтому для оценки прочности сварных соединений была введена технологическая проба — сваренные образцы зажимали стальным кольцом в тиски и по телу магнита производили улар молотком. Однако основным критерием для выбора параметров сварки является неизменность магнитных характеристик системы, для чего до и после опыта на баллистической установке БУ-3 определяли кривую размагничивания сплава, подсчитывали максимальную электромагнитную энергию и определяли значения

остаточной индукции и коэрцитивной силы. Помимо этого, коэрцитивную силу магнитных образцов измеряли в открытой цепи— в соленоиде. В магнитных системах, кроме того, измеряли напряженность поля в воздушном зазоре, для чего в него вводили холовский датчик прибора ИМИ-3 или калиброванную измерительную катушку, подключенную к баллистическому гальванометру.

Первоначально была установлена минимально допустимая температура сварки. Наиболее чувствительной к температуре

оказалась коэрцитивная сила сплава. Уже при 550—600° С снижение коэрцитивной силы достигало 5—7%. Однако последующий дополнительный отпуск по режиму 620° С, 2 ч, 580° С, 8 ч полностью восстанавливал исходное значение (рис. 123). Оказалось, что подобным образом можно восстанавливать свойства образцов, сваренных до температуры 700° С. Выше этой температуры ни при каких режимах отпусков магнитные свойства полностью не восстанавливались.

Затем исследовалась зависимость прочности шва и стабильность магнитных свойств от удельного давления и времени выдержки. Температура сварки при этом поддерживалась постоянной (700°С). Было установлено, что для обеспечения прочности шва достаточно давление 2 кГ/мм2 и дальнейшее повышение его нецелесообразно. Минимальное время выдержки оказалось равным 10 мин. Более длительное пребывание образцов в камере, так же как и перегрев, необратимо снижает коэрцитивную силу. Сваренные по такому режиму при разрежении 10-8 мм рт. ст. гальванически медненные образцы дали наилучшие результаты— свойства после сварки не изменялись, а разрушение при ударе происходило не по стыку, а по более хрупкому телу магнита. Изменений в микроструктуре сплава ЮНДК-24 при сварке по этому режиму не наблюдалось (рис. 124).

С переходом от образцов к конкретным магнитным системам режим сварки несколько меняется. Здесь сказывается влияние масштабного фактора, заключающееся в том, что с изменением объема и конфигурации свариваемых деталей меняются усло-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  41  42  43  ...  59  60  61 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:09 Сетка сварная оцинкованная по оптимальной цене.

12:49 Изготовим спираль из нихрома.

10:04 Монтаж композитных панелей для фасада

10:02 Монтаж офисных перегородок из алюминия

06:46 Щековая дробилка серии HPEF и PEF

04:02 Круг сталь 4Х5МФС (Поковка)

03:58 Поковка 4Х5МФС

03:49 Круг сталь 9Х2МФ (поковка)

03:48 Поковка сталь 9Х2МФ

03:46 Круг стальной 5ХНМ (кованый)

НОВОСТИ

20 Ноября 2017 08:53
Мини-ПЭС понтонного типа (8 фото, 1 видео)

19 Ноября 2017 17:37
Видеоподборка сбоев и поломки режущего инструмента станков с ЧПУ

20 Ноября 2017 17:13
Стоимость экспорта алюминиевого лома из США за 9 месяцев выросла на 17%

20 Ноября 2017 16:19
Группа ”НЛМК” поставила сталь для коллайдера NICA

20 Ноября 2017 15:24
Конвейер сборки кабин для нового модельного ряда ”КАМАЗа” ждет модернизация

20 Ноября 2017 14:40
Турецкий импорт слябов за 9 месяцев вырос на 13,2%

20 Ноября 2017 14:13
”Распадская” досрочно выполнила годовой план по добыче угля

НОВЫЕ СТАТЬИ

Поэтапная установка элементов системы пожарной сигнализации

Виды полипропиленовых труб и их классификация

Отделка квартир - некоторые характерные особенности

Шаровые краны и дисковые затворы КМС

Как выбрать шлифовальную машину по бетону и другим жёстким поверхностям

Наиболее часто используемые сэндвич панели - классификация и применение

Перевозка негабаритных грузов

Котлы на твёрдом топливе - основные виды и специфические особенности

Транспортёры для стружки в металлообрабатывающих цехах

Балка двутавр

Дисковые затворы

Мягкие резервуары для хранения и транспортировки жидкостей

Стилевые решения дизайна кухни

Особенности и виды современных лотерей

Дорожная сетка: классификация и применение в строительстве

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает изготовление металлоконструкций.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.