Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Диффузионная сварка в вакууме -> Диффузионная сварка в вакууме

Диффузионная сварка в вакууме

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  36  37  38  ...  59  60  61 

Поверхность торца должна быть ровной и перпендикулярной к продольной оси заготовки и очищена от окалины и загрязнений. Грязная поверхность нарушает контакт между заготовкой и контактной губкой, что приводит к прожогам и трещинам. Зачистку заготовки производят в пескоструйном аппарате. Заготовки устанавливают в сварочной машине таким образом, чтобы свариваемые сечения и продольная ось заготовок полностью совпадали.

Обычно сварка, выполняемая на контактных стыковых машинах, не обеспечивает надежной соосности свариваемых

заготовок, что обусловливает припуски по диаметру заготовки и вызывает значительный расход металла. Большое значение при стыковой сварке имеет правильное расположение места сварки, которое следует выбирать с соблюдением максимальной экономии быстрорежущей стали (рис. 105). Качество сварки контролируется внешним осмотром заготовки и испытанием на удар (отбойкой). Доброкачественно сваренная заготовка должна иметь сварной шов с плотным литым кольцом грата, выступающим над поверхностью заготовки.

После сварки заготовки подвергаются отжигу для снятия подкалки стали Р18. Если отжиг выполнен правильно, то твердость быстрорежущей стали на расстоянии 2—5 мм от шва не должна превышать HRB 25. После отжига с заготовки снимают грат. Снятие грата производится на токарном станке пли на наждачном точиле. При снятии грата следует избегать подкалки, которая зачастую приводит к трещинам.

После механической обработки сварной инструмент подвергается термической обработке. В соляных ваннах нагревается только та часть сварного инструмента, которая изготовлена из быстрорежущей стали и должна иметь высокую твердость. Место сварки должно иметь твердость не выше HRB 50—55, так как более высокая твердость увеличивает хрупкость инструмента.

При стыковой сварке концевого инструмента наиболее часто встречаются следующие виды брака:

1. Искажение конфигурации заготовки из-за несоосности заготовок или плохой установки в губках машины.

2. Поджоги и трещины на поверхности заготовки из быстрорежущей стали, вызываемые плохим состоянием губок, неровными контактными поверхностями и малым выпуском из зажима заготовки из быстрорежущей стали.

3. Образование кольцевых трещин вблизи шва по быстрорежущей стали, при недостаточно медленном остывании заготовки после сварки.

4. Образование трещин на поверхности заготовок вследствие местного разогрева при сварке из-за плохого состояния контактных поверхностей как у губок, так и у заготовок.

5. Снижение прочности сварного шва вследствие пережога быстрорежущей стали при сварке; неустойчивого искрообразования; недостаточного предварительного подогрева заготовок при сварке; недостаточной осадки или перегрева заготовки быстрорежущей стали, в результате чего жидкая пленка металла не выдавливается из зоны сварки.

Таким образом, подавляющее количество видов брака вызывается термическими причинами. К этому следует добавить, что при контактной сварке концевого инструмента имеют место значительные потери дорогостоящей быстрорежущей стали на грат и осадку.

Стремление избавиться от указанных недостатков вызывает попытки заменить стыковую сварку новыми видами сварки, перспективными для концевого инструмента.

При сварке трением, по данным В. И. Билля, для хвостовых инструментов из сталей Р9 и Р18 диаметром 13 и 18 мм величина осадки составляет 4—б мм. Значительное количество дефицитного и дорогого материала уходит в отходы.

Поэтому для изготовления хвостовых инструментов была применена диффузионная сварка в вакууме. Проблемная научно-исследовательская лаборатория диффузионной сварки совместно с Московским заводом режущих инструментов «Фрезер» провела научно-исследовательскую работу по определению основных параметров технологического процесса диффузионной сварки в вакууме стали Р18 со сталью 45. Проведенные эксперименты показали, что методом диффузионной сварки в вакууме можно получить весьма прочные соединения стали Р18 и стали 45 между собой.

Наилучшие режимы сварки, обеспечивающие высокую прочность сварного соединения, следующие: а) для деталей диаметром 15 мм: Т = 1000° С, р = 2 кГ/мм2у t = 1 мин: б) для деталей диаметром 25 мм: Т = 1000° С, р = 2 кГ/мм2у t — 2 мин. При сварке по оптимальным режимам имеет место полный контакт свариваемых материалов. При увеличении размеров заготовки для соз-

дания достаточно прочного соединения необходимо увеличить продолжительность сварки.

Исследование микроструктуры показало, что при сварке разнородных металлов в зоне сварки могут происходить значительные структурные изменения, связанные с взаимной диффузией компонентов свариваемых металлов.

Особых изменений в структуре стали Р18 вблизи зоны соединения обнаружить не удалось. Измерения микротвердости под

твердили, что быстрорежущая сталь находится в сильно закаленном состоянии (примерно 78 кГ/мм2). Со стороны же стали 45 наблюдался сильный рост зерна и повышение Концентрации углерода в слое толщиной около 1,5 мм (рис. 106, а).

Термическая обработка по режимам, принятым для режущего инструмента, не только не снижает прочность сварного соединения, но в некоторых случаях заметно ее повышает. Рост зерна-стали 45 мог быть вызван как высоким нагревом, так и процессом рекристаллизации, так как со стороны заготовки из стали 45 имела место небольшая остаточная деформация. Увеличение количества перлита указывает на диффузию самого углерода или элементов, сильно влияющих на концентрационные точки, из стали Р18 в сталь 45 . Несмотря на дисперсность, микротвердость перлита не превышала 200—230 кГ/мм2.

После отжига в зоне сварки образовался значительный обезуглероженный слой толщиной примерно 0,3 мм с крупными зернами феррита (рис. 106,6). Микротвердость феррита в обезуглероженной зоне составляет примерно 140—145 кГ/мм2, что свидетельствует о возможной легированности феррита элементами, продиффундировавшими со стороны стали Р18. Как показали механические испытания, наличие этого слоя не сказалось отрицательно на прочности сварного соединения. Значительные структурные изменения произошли вблизи сварного соединения, после закалки (рис. 106, в) сварных заготовок. Непосредственно у места соединения возник новый диффузионный слой с перлитообразными структурами переменной твердости. Отпуск, вызвавший коагуляцию карбидной составляющей, снизил микротвердость этого слоя до 156 кГ/мм2.

Сваренные по оптимальному режиму метчики испытывали на кручение, они имели предел прочности до 480 кГ/мм2, в то время, как метчики, сваренные обычной контактной сваркой, имели предел прочности до 306 кГ/мм2.

Таким образом, новый способ диффузионной сварки в вакууме обеспечивает большую прочность соединения, чем контактный. В то же время новый вид сварки имеет ряд других преимуществ по сравнению с контактной сваркой. При контактной сварке потери стали Р18 на выгорание за год равны весу прутка быстрорежущей стали длиной 12,5 км. Внедрение нового способа сварки только на Московском заводе режущих инструментов «Фрезер» им. М. И. Калинина лишь за счет сокращения потерь стали Р18 при выгорании дает годовую экономию около 128 000 руб. Внедрение этого вида сварки позволяет улучшить гигиенические условия труда.

Сварка быстрорежущей стали Р18. Сварка катанки из быстрорежущей стали Р18 имеет большое значение для заводов, занимающихся протяжкой проволоки. Быстрорежущая сталь относительно малопластичный материал, благодаря чему при протяжке проволоки часто наблюдаются обрывы. Сваривать быстрорежущую сталь методом плавления нерентабельно, так как в зоне шва образуется ледебуритная структура, придающая материалу хрупкость.

Проблемная научно-исследовательская лаборатория диффузионной сварки в вакууме провела работу по определению соединения быстрорежущей стали диффузионной сваркой в вакууме.

Для определения и разработки оптимального режима сварки были изготовлены цилиндрические образцы из стали Р18 диаметром 12 и длиной 30 мм. В целях предотвращения вредного влияния на свариваемость окисных пленок заготовки подвергали тонкому точению непосредственно перед сваркой. Соединяемые поверхности очищали от адсорбированных жировых пленок аце-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  30  31  32  ...  36  37  38  ...  59  60  61 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:05 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т (ТС)

12:05 Проволока никелевая марки ДКРПМ НП2, ГОСТ 2179-75

12:05 Труба нержавеющая марки 12Х18Н10Т, ГОСТ 9941-81

12:05 Круг электротехнический марка стали 10880

12:05 39Н проволока ф8 мм

12:05 12Х18Н10Т труба

12:05 ХН75МБТЮ проволока 1,2 мм

12:04 ХН70Ю проволока 1,0 мм

12:04 ХН78Т лист 1,5 мм

12:04 МНЖКТ проволока ф2 мм для сварки

НОВОСТИ

29 Апреля 2017 16:18
Парк скульптур из металлолома в Индии

28 Апреля 2017 18:17
Сворачивающийся мост в Лондоне (10 фото, 1 видео)

29 Апреля 2017 17:22
Американский импорт стальной арматуры в марте вырос почти на 50%

29 Апреля 2017 16:27
В Бурятии дан старт строительству второго модуля ”Тугнуйской обогатительной фабрики”

29 Апреля 2017 15:06
Выпуск чугуна в странах СНГ в марте вырос на 2,6%

29 Апреля 2017 14:47
”Русполимет” пополняет парк оборудования

29 Апреля 2017 13:56
”Челябинский цинковый завод” включен в ”зеленый коридор” таможенной службы

НОВЫЕ СТАТЬИ

Ручные гильотины – настраиваем оборудование

Устройство полимерных 3Д-принтеров

Задвижки чугунные

Виды и механика процесса хонингования - основы технологии

3Д принтеры для производства металлических изделий

Офисная мебель

Сварочные работы в промышленности и строительстве

Видеорегистраторы - основные характеристики

Датчики уровня сыпучих материалов

Лазерные уровни в строительстве

Насосы для колодцев и их основные характеристики

Комплектующие для обустройства железнодорожных путей

Особенности сдачи металлолома в пункты приема

Как открыть свой магазин быстро и оснастить его всем необходимым?

А вы знаете, для чего используют транспортерные сетки?

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.