Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Аргонно-дуговая сварка (TIG) -> Инертные газы для сварки -> Условия эффективности газовой защиты АРД/TIG сварки

Условия эффективности газовой защиты АРД/TIG сварки

Эффективность газовой защиты АРД/TIG сварки выявляется двумя способами: количественным - измерением ширины зоны дугового распыления на алюминии и титане и качественным - рассмотрением фотографий газовых потоков. Эти фотографии выполняются при помощи специальной аппаратуры.

Эффективность газовой защиты зависит от ряда факторов: скорости поперечного потока воздуха, расхода защитного газа, диаметра и формы сопла горелки, расстояния сопла от поверхности свариваемого изделия и конструкции соединения. При сварке с поперечным потоком воздуха (на сквозняке или на ветру) гелий оказывает меньшее сопротивление сдуванию воздухом, чем аргон, вследствие его меньшей плотности и меньшей кинетической энергии потока. Поэтому для получения удовлетворительных результатов сварки при наличии поперечного потока воздуха и при использовании для защиты гелия, его расход должен быть значительно больше расхода аргона. Важной особенностью гелия является то, что его истечение в виде ламинарного потока происходит при значительно больших расходах, чем истечение аргона. На фиг. 62 схематически представлена обработка результатов изучения фотографий газовых потоков, подтверждающая сказанное о сравнительной стойкости против сдувания и о характере истечения инертных газов при поперечной струе воздуха. Из фиг. 62 следует также, что на эти характеристики защитных газов большое влияние оказывают размер и конструкция сопла. Меньшее сопло с соответствующей большей скоростью струи защитного газа при одинаковом расходе газа обеспечивает более эффективную защиту при действии поперечного потока воздуха, чем большее сопло.

Все сказанное выше относительно условий эффективности газовой защиты при поперечном потоке струи воздуха относится и к тем случаям, когда электрод движется над изделием. Чем выше скорость сварки при постоянном расходе газа, тем меньше время нахождения единицы длины шва под защитой газа. При определенной критической скорости газ перестает достаточно хорошо защищать шов и последний интенсивно окисляется. Для различных сплавов значение критической скорости различно.

Максимальный расход, при котором газовый поток теряет ламинарный характер истечения и приобретает турбулентный, является обратной функцией отношения плотности газа к его вязкости.

Отношение расхода аргона к расходу гелия для сходных степеней турбулентности составляет 1/4.

С увеличением скорости поперечного потока воздуха (фиг. 63, а и б) и расстояния сопла от изделия резко возрастает необходимый для эффективной защиты расход газа (фиг. 64).

На фиг. 65 показана зависимость между расходом гелия и расстоянием от сопла до поверхности свариваемых листов при постоянной эффективности газовой защиты.

При расстояниях между соплом и изделием больше 10 мм и большой скорости поперечной струи воздуха невозможно обеспечить хорошую газовую защиту при сварке. Практическим пределом допустимых сквозняков при сварке является скорость струи воздуха в 30 м/мин. От более сильных сквозняков место сварки следует защищать. С увеличением расхода инертного газа эффективность газовой защиты растет. При определенном для данного диаметра сопла расходе инертного газа эффективность газовой защиты достигает максимума (фиг. 66 и 67) и затем снижается при дальнейшем увеличении расхода инертного газа. Последнее объясняется тем, что при увеличенных расходах газа возникают турбулентные потоки, приводящие к загрязнению защитной струи воздухом.

Переход от ламинарных потоков к турбулентным для различных конструкций и размеров сопел происходит при различных расходах инертного газа (см. фиг. 62, 66 и 67). Эффективность газовой защиты в зависимости от расхода гелия и расстояния сопла от поверхности изделия для двух диаметров сопла представлена на фиг. 66 и 67. Эти данные показывают, что при использовании гелия переход от ламинарных потоков к турбулентным наступает при значительно больших расходах газа, и по этому в пределах исследованных расходов не обнаружено уменьшения эффективности газовой защиты.

 

Как следует из сравнения фиг. 66 с фиг. 67, с увеличением диаметра сопла увеличивается эффективность газовой защиты.

Однако наряду с размерами сопла определенное влияние на эффективность газовой защиты оказывает и форма его. Относительно этого влияния пока еще нельзя сделать определенных рекомендаций. При ручном процессе сварки размеры и форма сопла определяются в-значительной мере доступностью соединения и видимостью дуги. Исходя из этих требований, диаметр сопла ручной горелки обычно принимают равным 10-12 мм. При сравнении эффективности -газовой защиты аргоном и гелием (фиг. 68) видно, что аргон обеспечивает более эффективную газовую защиту при малых расходах, газа и, наоборот, более эффективная газовая защита достигается при больших расходах гелия. Промежуточное положение занимлег смесь из 80% гелия и 20% аргона.

Большое влияние на эффективность газовой защиты оказывает конструкция сварного соединения. Форма сварного соединения, не обеспечивающая отражения защитной отруи газа, требует для достижения одинаковой эффективности газовой защиты больших расходов газа, чем плоская поверхность. Например, при сварке плоских листов ширина зоны дугового распыления составляет 14,5 мм лри расходе смеси 80% Не+ 20% А, равном 9,5 л/мин, и 17,5 мм при расходе 15 л/мин. Для сварки углового соединения в таких же условиях ширина зоны дугового распыления при расходе 9,5 л/мин составляет 5 мм от угла и 10 мм при расходе 15 л/мин.

Фотография границ потоков защитного газа (фиг. 69, а и б) подтверждают указанное влияние расхода газа. Напротив, сварка соединения, форма которого обеспечивает отражение газа или ограничивает его растекание, требует меньших расходов газа, чем сварка на плоской поверхности. Так, например, при сварке углового соединения, расположенного горизонтально (фиг. 70, а и б), с расходом газа 9,5 л/мин газовый поток с открытой стороны искривляется (фиг. 70, а) и не обеспечивает защиты вертикальной плоскости. Увеличение расхода защитного газа до 15 л/мин приводит к тому, что поток газа устремляется ниже угла, но при этом воздух не вытесняется полностью от места соединения (фиг. 70,б). Лучшая газовая защита достигнута при расходе газа 9,5 л/мин, но при установке вспомогательной отражательной пластинки (фиг. 70, в).

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.09.13   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

25 Мая 2017 17:31
Тележка для буксировки морского контейнера

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

26 Мая 2017 17:05
Выпуск стали в ЕС в апреле 2017 года вырос на 6,1%

26 Мая 2017 16:49
”КАМАЗ” изготовил масляные картеры для испытаний Р6

26 Мая 2017 15:12
Бразильские продажи плоского проката в апреле упали почти на 16%

26 Мая 2017 14:10
Нижегородский ”Русполимет” рассчитывает в 2017 году увеличить доходность на 1 млрд. рублей

26 Мая 2017 13:13
Более 1,7 тонн золота планируют добыть в Среднеканском городском округе в 2017 году

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.