Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Сварка, резка и пайка металлов -> Аргонно-дуговая сварка (TIG) -> Аргонно-дуговая (TIG) сварка магния -> Аргонно-дуговая (TIG) сварка магния

Аргонно-дуговая (TIG) сварка магния

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8 

УСТРАНЕНИЕ КОРОБЛЕНИЯ ПОСЛЕ СВАРКИ  

Деформации изделий из магниевых сплавов после сварки устраняют правкой. Правку производят путем нагревания изделий до той же температуры, которая рекомендуется для снятия напряжений с последующим легким проколачиванием кожаным или деревянным молотком.

Часто деформируемый узел выправляется повторным закреплением его в приспособлении. При этом весь узел нагревается в печи до температуры, при которой исчезают напряжения. Этот способ следует по возможности применять для снятия напряжений даже и в тех случаях, когда детали не деформированы. Холодная правка магниевых сплавов может производиться лишь в весьма ограниченных пределах вследствие склонности этих сплавов к нагартовке.

Слишком сильная проковка может привести к появлению трещин и к расслаиванию. Однако уже небольшой проковки деформированного соединения бывает достаточно для устранения деформации.

  

ТРЕЩИНООБРАЗОВАНИЕ

Применение дуговой сварки в защитной инертной среде по сравнению с газовой сваркой резко снижает склонность к трещинообразованию. Однако образование трещин имеет место в ряде случаев и при дуговой сварке. Случаи трещинообразования связаны с препятствиями, которые встречает процесс развития пластических деформаций при сварке.

Склонность сплава к трещинообразованию повышается с увеличением содержания в сплаве алюминия и цинка. Другой причиной, вызывающей повышенную трещиноватость, является кальций и церий, добавляемые к сплавам Mg - Мn для предупреждения роста зерна. При этом, помимо предела прочности, увеличивается также пластичность и сопротивление ползучести при высокой температуре. Поэтому присадка церия или кальция увеличивает способность сплавов Mg - Мn к формовке и прокатке.

Трещины могут располагаться как в швах, так и в зонах теплового влияния, хотя при сварке сплавов Mg - Мn с присадками церия или кальция трещины всегда располагаются только в зоне теплового влияния параллельно шву. Для улучшения свариваемости таких сплавов, т. е. снижения склонности к трещинообразованию, необходимо вводить в сплав алюминий в количестве немного более 1 % (при обычной добавке церия в количестве 0,2-0,3%).

Исследование структуры металла вблизи трещин показало, что большое влияние на склонность сплава к трещинообразованию оказывает величина интервала его кристаллизации (разность температур между ликвидусом и солидусом).

В табл. 56 приведены температуры ликвидуса и солидуса, а также приблизительные значения интервала кристаллизации для листовых магниевых сплавов, которые расположены в таблице в порядке возрастания их склонности к трещинообразованию.

Таблица 56. Приблизительная величина интервала кристаллизации для листовых магниевых сплавов:

Установлено также влияние усадки на трещинообразование. Для листовых магниевых сплавов величина свободной усадки в песочной форме стержня длиной 1200 мм будет следующая:

Сплав МА1............0,0154 мм/мм

МАЗ............0,0129

МЛ5............0,0117

Было найдено, что содержание в сплаве МА1 ниже 0,15% кальция практически не опасно с точки зрения трещинообразования.

Если листы из сплава МА1 свариваются с прутком, содержащим алюминий и цинк, то в наплавленном металле возникают трещины. Причина состоит в том, что основной металл в данном случае затвердевает быстрее, чем металл шва, содержащий алюминий и цинк. Напряжений, возникающих в наплавленном металле, последний не выдерживает, так как он еще не охладился до температуры солидуса. Содержащий алюминий и цинк металл шва в этом состоянии пронизан сеткой расплавленного металла, который имеет меньшую прочность и разрушается под действием напряжений, вызванных быстрым охлаждением основного металла. Поэтому для предупреждения появления трещин в сплаве МА1 необходимо, чтобы содержание в нем кальция не превышало 0,15%, а сварка производилась с присадочным прутком того же состава, что и основной сплав.

Для предупреждения трещин в сплаве типа MJI5 недостаточно снизить только содержание в нем кальция. Нужно также применять присадочные прутки с более высоким содержанием алюминия и цинка, чем в основном металле. Прутки из сплавов МАЗ МЛ5 составов 8,5% А1; 0,5% Zn и 0,2% Мn или 9% А1; 2% Zn и 0,1 % Мn дают хорошие швы, почти с полным отсутствием трещин при сварке в очень жестких условиях. Металл, получаемый при применении этих прутков, имеет более низкую температуру плавления, что обеспечивает возможность медленного охлаждения основного металла, который благодаря широкому интервалу кристаллизации затвердевает без образования напряжений в зоне теплового влияния до окончательного перехода в твердое состояние всего расплавленного металла.

При сварке листов сплава МАЗ с присадкой из этого же сплава не требуется принимать специальных мер против появления трещин, так как, вследствие узкого интервала кристаллизации, эти сплавы не склонны к трещинообразованию.

  

БОРЬБА С КОРРОЗИЕЙ СВАРНЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ МАГНИЯ

При наличии защитных покрытий можно не опасаться коррозии магниевых сплавов. Другим, более опасным свойством магниевых сплавов является их склонность к коррозии под действием напряжений. Поэтому, при конструировании изделий из магниевых сплавов нужно стремиться избегать концентрации напряжений и по возможности снижать величину допустимых напряжений. При испытании в морской воде установлено, что если используемые магниевые сплавы не относятся к категории коррозиеустойчивых, то основной металл как у литых, так и у деформированных сплавов имеет некоторую склонность к точечной коррозии в переходной зоне. Интенсивность точечной коррозии в переходной зоне, очевидно, находится в непосредственной зависимости от коррозиеустойчивости свариваемого материала. При сварке сплава МА1 необходимо пользоваться сзарочными прутками того же состава. При сварке магниевых сплавов с содержанием алюминия или цинка сварочный пруток из сплава МА1 непригоден. Можно применять прутки любого легированного сплава, содержащего алюминий или цинк, не опасаясь заметного влияния на скорость коррозии сварного соединения. Бинарные сплавы магний - марганец более электроотрицательны, чем сплавы с содержанием алюминия или цинка; поэтому первые из них переходят в раствор преимущественно при коррозии, вызванной действием морской воды, вследствие разности потенциалов, возникающей между обоими сплавами.

Сварные соединения для повышения их стойкости против коррозии должны покрываться защитными покрытиями. Указанная обработка для предохранения шва от коррозии должна производиться тотчас же после окончания сварки и правки изделия. Существует несколько способов обработки поверхности магниевых сплавов. Так, например, применяют обработку сплава в течение 0,5 часа в ванне с раствором следующего состава (по весу): сернокислого аммония 3%, двухромовокислой соли аммония 1,5%, аммиака (уд. вес 0,88) 0,35%. Раствор не должен содержать соли хлористоводородной кислоты и более 0,5% NaCl. Концентрация водородных ионов в ванне поддерживается равной 6-6,5. Обработку производят в кипящей ванне, погружая в нее изделие на 30 мин. Применяют также и холодную ванну, которая, однако, не приобрела широкого распространения. Холодная ванна применяется только для деталей с жесткими допусками и особенно для сплавов, содержащих марганец. Раствор в этом случае берется следующего состава: двухромовокислого калия 15%, концентрированной кислоты 20-25% (по объему). Раствор применяют при обычной температуре. Время пребывания деталей в растворе 10 сек. Другие методы обработки основаны на применении растворов соединений селена, но они используются почти исключительно для исправления легких повреждений защитных пленок из солей хромовой кислоты. После такой обработки должна следовать тщательная промывка, а за ней просушка. Окраску или покрытие временной защитной жировой оболочкой следует производить возможно скорее после сварки. При окраске изделий из магниевых сплавов рекомендуется первый слой наносить из хромовокислого цинка. Для внутренней поверхности сосудов, которую нельзя окрашивать, предохранение от коррозии осуществляется применением предохранительных оболочек.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.09.18   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:50 Заклепки алюминиевые ударные оптом

12:47 Продаются круги шх15 оптом.

10:48 Купим подшипники разные

08:49 Труба ТФ 89х7 НД-2-2-20 2У1

07:39 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

07:39 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

07:39 Дизельные электростанции АД 150

17:51 Металлорежущие станки плазменной и газовой резки

17:50 Проектирование и изготовление пресс-форм

17:11 Пресс-форма по образу или оригиналу изделия

НОВОСТИ

26 Марта 2017 17:32
Снос моста экскаватором с гидромолотом

22 Марта 2017 14:08
Необычные строения из алюминия в Японии (17 фото)

20 Марта 2017 23:31
Станки и оборудование специалисты смогут выбрать на выставке Mashex Siberia

26 Марта 2017 17:23
В Подольске представлен новый электробус КАМАЗ

26 Марта 2017 16:53
Погрузка угля на станции Притомье в Кузбассе в 2017 году вырастет вдвое

26 Марта 2017 15:22
Североамериканский выпуск стали за 2 месяца вырос на 4,3%

26 Марта 2017 14:05
”Polymetal” хочет завершить ГРР на Тереме в 2018 году

26 Марта 2017 13:25
Южноафриканский экспорт железной руды в январе 2017 года вырос на 5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Высоколегированные жаропрочные стали для печного оборудования

Изготовление зубчатых колес и деталей по чертежам

Металлический штакетник и металлические решетки

Покупка картриджей в Москве – выгодное решение актуального вопроса

Пищевое оборудование из нержавеющих сталей

Лист нержавеющий холоднокатанный AISI 310S

Нержавеющий холоднокатанный и другие виды листового проката по AISI

Эффективность технологии ультразвуковой очистки поверхностей

Фурнитура и комплектующие для откатных ворот

Конструкция и особенности наиболее применяемых видов силовых трансформаторов

Основные виды натурального камня

Труба из нержавеющей стали: классификация и область применения

Разновидности труб из коррозионностойкой стали и их применение в бытовых и промышленных условиях

Труба нержавеющая 20Х23Н18 для химпрома

Труба нержавеющая в обеспечении комфортной работы предприятий

Использование трубы нержавеющей 12Х18Н10Т в машиностроении и других остраслях

Труба нержавеющая 10Х17Н13М2Т в отраслях промышленности

Труба нержавеющая 06ХН28МДТ в котельной промышленности

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.