Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Порошковая металлургия -> Термическая обработка порошковых сталей

Термическая обработка порошковых сталей

Страницы:  1  2 

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 1)

ОСОБЕННОСТИ ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ В ПОРОШКОВЫХ СТАЛЯХ ПРИ НАГРЕВЕ Превращение перлита в аустенит в соответствии с диаграммой состояния Fe—С может происходить только при очень медленном нагреве. В обычных условиях нагрева превращение ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 2)

лита. В сталях, которые отличаются от эвтектоидного состава, наряду с перлитом присутствует феррит (в доэвтектоидной) и цементит (в заэвтектоидной) стали. Процесс аустенитизации в этом случае усложняется из-за дополнительного растворения феррита и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 3)

Большое влияние на значения критических точек фазовых превращений оказывают различного рода нарушения кристаллического втроения металла, связанные, например, с. механической обработкой. Показано, что пластическая реформация снижает температуру ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 4)

частиц уменьшает степень перегрева, приводит к смещению точки Ас1 к равновесной точке А1. При этом влияние пористости и дисперсности частиц на интервал смещения увеличивается с повышением скорости нагрева. При повышении пористости и дисперсности ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 5)

лей с 0,8% углерода, построенная на основе данных, которые получены при термическом и дилатометрическом анализах, и данных (для стали У8А). Анализ диаграммы аустенитизации, данных зависимостей критических точек от скорости нагрева, дисперсности ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 6)

Повышенная дефектность порошковых сталей, большая флюктуация по углероду, наличие свободных поверхностей пор изменяют термодинамическое состояние порошковых сталей, повышают их свободную энергию и понижают работу образования зародышей новой фазы, в ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 7)

прочность, пластичность, ударная вязкость. Стали с крупнозернистой структурой обладают низкими механическими свойствами и особенно низкой ударной вязкостью. Зерно в стали, полученное в результате горячей обработки (спекания, термической обработки и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 8)

Наиболее сильное влияние на рост зерна аустенита оказывает углерод, который понижает энергию активации самодиффузии железа в аустените по сравнению с у-железом. В связи с этим карбидообразующие элементы независимо от их собственного влияния на ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 10)

Влияние легирующих элементов на рост зерна аустенита несколько отличается от их влияния в кованых сталях. В связи с тем, что легирующие элементы оказывают влияние на состояние межчастичных границ и способствуют их «рассасыванию», введение легирующих ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 11)

шаются размеры карбидной фазы и увеличивается дисперсность ферритоцементитной смеси (перлита). При больших скоростях охлаждения в стали с различным содержанием углерода в интервале температур 500—250 °С образуются смеси феррита с цементитом ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 12)

вают появление закалочных трещин и корооление закаленных изделий. Структурные особенности порошковых сталей оказывают влияние на кинетику фазовых превращений при охлаждении. Так, для стали с массовой долей углерода 0,8% на рис. 8.5 показана ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 13)

рого переохлажденный ау-стенит не изменяется, называется инкубационным периодом, а время между первой и второй кривыми характеризует скорость изотермического превращения аустенита. Из рисунка следует, что переохлажденный аустенит ниже точки А1 ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 14)

мического состава. Однако особенности порошковых сталей оказывают влияние как на кинетику превращения аустенита, так и на температуру, инкубационный период и общее время превращения. На рис. 8.7 приведена свадная диаграмма С-образных кривых ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 15)

Наибольшей устойчивостью обладает аустеннт порошковой стали эвтектоидиого состава (рис. 8.8, кривые 1— 1). При отклонении содержания углерода в стали от эвтектоидного при этих температурах уменьшается инкубационный период и общее время превращения. ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 16)

вых сталей неэвтектоидного состава, что, по-видимому, объясняется их повышенной структурой и химической неоднородностью. На рис. 8.9 приведены данные влияния пористости и углерода на время минимальной устойчивости аустенита. Из рисунка следует, что ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 17)

стости и содержания углерода сопровождаемся повышением твердости и прочности, что объясняется увеличением дисперсности ферритоцементитной смеси. В связи с тем, что порошковые стали в спеченном состоянии обладают повышенной дефектностью и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 18)

нитизации, выдержка при этой температуре и последующее превращение аустенита способствуют получению более однородной и дисперсной перлитной структуры, а также уменьшению линейных размеров цементита (рис. 8.12) и упрочнению стали. Прочность ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 19)

в ней углерода, формой и распределением цементита, плотностью дислокаций в а-фазе. При изотермическом распаде аустенита в верхней области бейнитного превращения структура стали неоднородна по карбидной фазе, в ней содержится остаточный аустенит ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 20)

кинетическими диаграммами . В качестве примера приведены термокинетические диаграммы ддя порошковых сталей с массовой долей углерода 0S8% s изготовленных на основе порошка ПЖ4М2 (рис. 8.13) и его фракций (рис. 8.14). Из анализа диаграмм следует, что ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 22)

ращения для образцов с 6—8% пор равна 130—175 НВ, а для образцов с 26—28% пор — 55—77 НВ. Структура стали с уменьшением пористости приобретает сорбитообразное строение, что способствует повышению прочности по отношению к прочности после спекания. ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 23)

связи между структурой мартенсита и исходного аустенита, распространение превращения после достижения определенного переохлаждения относительно равновесной точки А1 на широкую температурную область (от точки Мн до точки Мк) и быстрое его затухание ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 24)

точного аустенита в мартенсите. В углеродистых сталях остаточный аустенит наблюдается уже при содержании 0,6% С и его количество возрастает по мере увеличения углерода в ауотените. Легирующие элементы, понижающие точку Мн, увеличивают количество ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 25)

и том же содержании углерода в стали, закаленной на мартенсит, увеличение пористости приводит к снижению его тетрагональ-ности (рис. 8.18). Увеличение дисперсности частиц исходных порошков также способствует повышению температуры точки Мн. Однако ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 26)

коэффициент, не зависящий от температуры; Т — абсолютная температура. При исследовании превращения аустенита в диффузионной области установлено, что скорость зарождения центров кристаллизации феррита и цементита является структурно-чувствительной ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 27)

пример аустенита, наоборот, является структурно-нечувствительной характеристикой, и она повышается только при увеличении степени переохлаждения. Поэтому при увеличении степени переохлаждения за счет роста скорости образования центров кристаллизации ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 28)

вызвать его частичное превращение по диффузионному механизму. В связи с тем, что образование мартенсита раньше всего начинается в микрообъемах, обедненных углеродом, возникновение в аусте-ните фазы большого объема приводит к появлению ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 29)

строением атомов и энергией связи атомов легирующих компонентов с атомами железа и других легирующих элементов. При легировании стали несколькими элементами их воздействие на термодинамические и кинетические параметры процесса превращения не ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 30)

Наибольшее количество остаточного аустенита наблюдается при превращениях в области температур минимальной устойчивости аустенита, что понижает твердость продуктов превращения в интервале 600—450 °С. При понижении содержания углерода в никелевых ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 31)

называет, что их вид близок, к диаграммам превращения аустенита соответствующих литых и кованых Сталей и не зависит от пористости. Влияние пористости на кинетику превращения аналогичен ее влиянию на превращение аустенита углеродистых и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 32)

щения аустенита, разделенные областью его повышенной устойчивости, хотя и не такой характерной как при монолегировании молибденом. При этом температура минимальной устойчивости аустенита в перлитной области повышается с 545 °С (сталь СП80Н2Д2, рис. ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 33)

пресеуемости, улучшения обработки резанием и т. п.). Окончательная обработка проводится только на готовых изделиях в целях улучшения или получения более равновесной и мелкозернистой структуры, или в целях придания изделиям определенных ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 34)

твердости, улучшения обрабатываемости и повышения вязкости стали без измельчения зерна. Низкий отжиг применяется тогда, когда требуется только понизить твердость. Д Для получения мелкого зерна и подготовки структуры для последующей термической ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 35)

выше критической точки Ас3, выдерживают при этой температуре до полного прогрева, а затем изделия охлаждают на спокойном воздухе. Цель нормализации — посредством полной перекристаллизации измельчить зерно и выравнять (нормализовать) структуру по ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 36)

лиям нормализованные имеют более однородную неравновесную структуру с повышенной твердостью и прочностью при сохранении ударной вязкости примерно на том же уровне. Охлаждение изделий при нормализации можно производить непосредственно в контейнере, в ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 37)

и понижают устойчивость аусте-нита. При нагреве такой стали выше точки Асст избыточный цементит растворяется, фактор, способствующий распаду аустенита, исчезает и критическая скорость закалки е увеличением содержания углерода снижается (рис. 8.24, ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 38)

водить охлаждение в том температурном интервале, в котором аустенит обладает наименьшей устойчивостью. В качестве закалочных сред при термической обработке порошковых деталей применяются вода и масло, реже соленая вода. В связи с тем, что масло ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 39)

дости могут быть неравномерное распределение углерода и плотности по объему изделия, косвенное влияние пор и т. п. Так, определение твердости структурных составляющих порошковой стали с 0,8% С после различных видов термической обработки показало, ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 40)

оптимальной температуры приводит к росту зерна аустенита, а при закалке — к получению крупноигольчатого мартенсита и увеличению остаточного аустенита, что снижает механические свойства закаленных изделий. Низкая склонность к росту зерна аустенита ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 41)

внутренние напряжения. Поэтому отпуск беспористой стали при температурах около 300 °С применяется редко. При дальнейшем повышении температуры отпуска происходит непрерывный распад мартенсита с образованием ферритоцементит-ной смеси, структура ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 42)

частичному снятию внутренних напряжений, более равномерному их распределению. Так как в легированных сталях температура точки Мн значительно ниже, чем в углеродистых, то при этом сохраняются тетрагональность мартенсита, а также величина и характер ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 43)

350 °С, более неоднородным распределением закалочных напряжений. Оптимальная температура отпуска связана также с пористостью; с увеличением пористости сталей, изготовленных на основе механических смесей, химическая неоднородность ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 44)

составе порошковой стали при увеличении пористости требуется для получения протяженной прокаленной зоны повышение температуры нагрева под закалку; наличие пористости и ее увеличение уменьшает глубину прокаленной зоны. Снижение твердости мартенсита ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 45)

ратурах) могут вызывать появление внутренних трещин. Поэтому в этом температурном интервале необходимо либо снижать скорость нагрева, либо давать небольшую изотермическую выдержку. После 600 °С пластичность металла увеличивается и дальнейший нагрев ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 46)

В качестве охлаждающих сред при закалке пористых стальных изделий используют воду и масло. В целях предупреждения получения пятнистой закалки (появления «мягких» пятен) при закалке охлаждающую жидкость необходимо интенсивно перемешивать. Для ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 47)

выше точки Ас1 (780—800 °С) с последующим охлаждением до температур окончания обратного фазового превращения — точки Аr1 (550—600 °С). В результате циклического нагрева при отсутствии выдержки при температуре нагрева достигаются полное фазовое и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 48)

Существует два вида термомеханической обработки порошковых сталей. Первый — высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО). При ней сталь после аустенитизации при температуре выше точки Ас3 подвергается интенсивной деформации (обжатию до ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 49)

деформацию деталей, дает возможность обработки пористых изделий без применения защитных атмосфер, повышает твердость закаленных деталей, улучшает их структуру и позволяет получать хорошие сочетания механических свойств. Кроме того, ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 50)

Оптимальная температура индукционного нагрева под закалку зависит от скорости нагрева: чем больше эта скорость, тем выше температура нагрева, обеспечивающая максимальную твердость закаленной стали (рис. 8.28). Установлено, что для углеродистой стали ...

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

18:00 Продам редуктор 2-ЦД-17

18:00 Продам дробилки КМД 1750, ККД 1500x180, ККД 1200/150, СМД-11

18:00 Продам Дробилку СМД-111 новую

18:00 Продам Дробилку СМД-111, ККД 1200/150, СМД 117

17:59 Купим Медный шлак с содержанием мин. 20 %

17:37 Предлагаем станок ленточнопильный JET.

17:36 Станок токарный по металлу JET GHB-1340A.

17:36 Станок сверлильный SBM PBD-16.

17:34 Предлагаем станок координатно-расточной 2431.

11:32 Вывоз строительного мусора в Москве

НОВОСТИ

20 Сентября 2017 16:04
Самодельный индукционный нагреватель

22 Сентября 2017 08:40
”ЧМК” запустил в работу производство сварной балки

22 Сентября 2017 07:01
”Русполимет” открытием цеха радиальной ковки завершает 10-летнюю программу модернизации

21 Сентября 2017 17:37
Турецкий выпуск стали в августе упал на 4,9%

21 Сентября 2017 16:03
На Красноярскую ГЭС ”ЕвроСибЭнерго” доставили новые рабочие колеса для гидроагрегатов

21 Сентября 2017 15:16
Южнокорейский экспорт стальных труб в августе упал на 14,1%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Некоторые аспекты отдыха в Доминикане

Особенности отдыха на Карибах и прочих островах

Какую фанеру лучше использовать для опалубки?

Виды аудита предприятия в 2017 году

Арендовать манипулятор бывает необходимо во многих случаях

Переоборудование грузовых автомобилей

Разновидности и особенности автомоек

Виды замков для стальных и металлических дверей

Выбираем электроинструмент для дома

Строительные леса и комплектующие

Арматура контактной сети электрифицированных железных дорог

Японские дизельные генераторы Yanmar - распространенные модели

Некоторые особенности обустройства вентилируемого фасада

Распространенные виды 3D принтеров

Прокат сортовой - разновидности и классификация

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.