Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Порошковая металлургия -> Термическая обработка порошковых сталей

Термическая обработка порошковых сталей

Страницы:  1  2 

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 1)

ОСОБЕННОСТИ ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ В ПОРОШКОВЫХ СТАЛЯХ ПРИ НАГРЕВЕ Превращение перлита в аустенит в соответствии с диаграммой состояния Fe—С может происходить только при очень медленном нагреве. В обычных условиях нагрева превращение ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 2)

лита. В сталях, которые отличаются от эвтектоидного состава, наряду с перлитом присутствует феррит (в доэвтектоидной) и цементит (в заэвтектоидной) стали. Процесс аустенитизации в этом случае усложняется из-за дополнительного растворения феррита и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 3)

Большое влияние на значения критических точек фазовых превращений оказывают различного рода нарушения кристаллического втроения металла, связанные, например, с. механической обработкой. Показано, что пластическая реформация снижает температуру ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 4)

частиц уменьшает степень перегрева, приводит к смещению точки Ас1 к равновесной точке А1. При этом влияние пористости и дисперсности частиц на интервал смещения увеличивается с повышением скорости нагрева. При повышении пористости и дисперсности ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 5)

лей с 0,8% углерода, построенная на основе данных, которые получены при термическом и дилатометрическом анализах, и данных (для стали У8А). Анализ диаграммы аустенитизации, данных зависимостей критических точек от скорости нагрева, дисперсности ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 6)

Повышенная дефектность порошковых сталей, большая флюктуация по углероду, наличие свободных поверхностей пор изменяют термодинамическое состояние порошковых сталей, повышают их свободную энергию и понижают работу образования зародышей новой фазы, в ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 7)

прочность, пластичность, ударная вязкость. Стали с крупнозернистой структурой обладают низкими механическими свойствами и особенно низкой ударной вязкостью. Зерно в стали, полученное в результате горячей обработки (спекания, термической обработки и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 8)

Наиболее сильное влияние на рост зерна аустенита оказывает углерод, который понижает энергию активации самодиффузии железа в аустените по сравнению с у-железом. В связи с этим карбидообразующие элементы независимо от их собственного влияния на ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 10)

Влияние легирующих элементов на рост зерна аустенита несколько отличается от их влияния в кованых сталях. В связи с тем, что легирующие элементы оказывают влияние на состояние межчастичных границ и способствуют их «рассасыванию», введение легирующих ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 11)

шаются размеры карбидной фазы и увеличивается дисперсность ферритоцементитной смеси (перлита). При больших скоростях охлаждения в стали с различным содержанием углерода в интервале температур 500—250 °С образуются смеси феррита с цементитом ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 12)

вают появление закалочных трещин и корооление закаленных изделий. Структурные особенности порошковых сталей оказывают влияние на кинетику фазовых превращений при охлаждении. Так, для стали с массовой долей углерода 0,8% на рис. 8.5 показана ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 13)

рого переохлажденный ау-стенит не изменяется, называется инкубационным периодом, а время между первой и второй кривыми характеризует скорость изотермического превращения аустенита. Из рисунка следует, что переохлажденный аустенит ниже точки А1 ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 14)

мического состава. Однако особенности порошковых сталей оказывают влияние как на кинетику превращения аустенита, так и на температуру, инкубационный период и общее время превращения. На рис. 8.7 приведена свадная диаграмма С-образных кривых ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 15)

Наибольшей устойчивостью обладает аустеннт порошковой стали эвтектоидиого состава (рис. 8.8, кривые 1— 1). При отклонении содержания углерода в стали от эвтектоидного при этих температурах уменьшается инкубационный период и общее время превращения. ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 16)

вых сталей неэвтектоидного состава, что, по-видимому, объясняется их повышенной структурой и химической неоднородностью. На рис. 8.9 приведены данные влияния пористости и углерода на время минимальной устойчивости аустенита. Из рисунка следует, что ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 17)

стости и содержания углерода сопровождаемся повышением твердости и прочности, что объясняется увеличением дисперсности ферритоцементитной смеси. В связи с тем, что порошковые стали в спеченном состоянии обладают повышенной дефектностью и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 18)

нитизации, выдержка при этой температуре и последующее превращение аустенита способствуют получению более однородной и дисперсной перлитной структуры, а также уменьшению линейных размеров цементита (рис. 8.12) и упрочнению стали. Прочность ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 19)

в ней углерода, формой и распределением цементита, плотностью дислокаций в а-фазе. При изотермическом распаде аустенита в верхней области бейнитного превращения структура стали неоднородна по карбидной фазе, в ней содержится остаточный аустенит ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 20)

кинетическими диаграммами . В качестве примера приведены термокинетические диаграммы ддя порошковых сталей с массовой долей углерода 0S8% s изготовленных на основе порошка ПЖ4М2 (рис. 8.13) и его фракций (рис. 8.14). Из анализа диаграмм следует, что ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 22)

ращения для образцов с 6—8% пор равна 130—175 НВ, а для образцов с 26—28% пор — 55—77 НВ. Структура стали с уменьшением пористости приобретает сорбитообразное строение, что способствует повышению прочности по отношению к прочности после спекания. ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 23)

связи между структурой мартенсита и исходного аустенита, распространение превращения после достижения определенного переохлаждения относительно равновесной точки А1 на широкую температурную область (от точки Мн до точки Мк) и быстрое его затухание ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 24)

точного аустенита в мартенсите. В углеродистых сталях остаточный аустенит наблюдается уже при содержании 0,6% С и его количество возрастает по мере увеличения углерода в ауотените. Легирующие элементы, понижающие точку Мн, увеличивают количество ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 25)

и том же содержании углерода в стали, закаленной на мартенсит, увеличение пористости приводит к снижению его тетрагональ-ности (рис. 8.18). Увеличение дисперсности частиц исходных порошков также способствует повышению температуры точки Мн. Однако ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 26)

коэффициент, не зависящий от температуры; Т — абсолютная температура. При исследовании превращения аустенита в диффузионной области установлено, что скорость зарождения центров кристаллизации феррита и цементита является структурно-чувствительной ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 27)

пример аустенита, наоборот, является структурно-нечувствительной характеристикой, и она повышается только при увеличении степени переохлаждения. Поэтому при увеличении степени переохлаждения за счет роста скорости образования центров кристаллизации ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 28)

вызвать его частичное превращение по диффузионному механизму. В связи с тем, что образование мартенсита раньше всего начинается в микрообъемах, обедненных углеродом, возникновение в аусте-ните фазы большого объема приводит к появлению ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 29)

строением атомов и энергией связи атомов легирующих компонентов с атомами железа и других легирующих элементов. При легировании стали несколькими элементами их воздействие на термодинамические и кинетические параметры процесса превращения не ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 30)

Наибольшее количество остаточного аустенита наблюдается при превращениях в области температур минимальной устойчивости аустенита, что понижает твердость продуктов превращения в интервале 600—450 °С. При понижении содержания углерода в никелевых ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 31)

называет, что их вид близок, к диаграммам превращения аустенита соответствующих литых и кованых Сталей и не зависит от пористости. Влияние пористости на кинетику превращения аналогичен ее влиянию на превращение аустенита углеродистых и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 32)

щения аустенита, разделенные областью его повышенной устойчивости, хотя и не такой характерной как при монолегировании молибденом. При этом температура минимальной устойчивости аустенита в перлитной области повышается с 545 °С (сталь СП80Н2Д2, рис. ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 33)

пресеуемости, улучшения обработки резанием и т. п.). Окончательная обработка проводится только на готовых изделиях в целях улучшения или получения более равновесной и мелкозернистой структуры, или в целях придания изделиям определенных ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 34)

твердости, улучшения обрабатываемости и повышения вязкости стали без измельчения зерна. Низкий отжиг применяется тогда, когда требуется только понизить твердость. Д Для получения мелкого зерна и подготовки структуры для последующей термической ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 35)

выше критической точки Ас3, выдерживают при этой температуре до полного прогрева, а затем изделия охлаждают на спокойном воздухе. Цель нормализации — посредством полной перекристаллизации измельчить зерно и выравнять (нормализовать) структуру по ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 36)

лиям нормализованные имеют более однородную неравновесную структуру с повышенной твердостью и прочностью при сохранении ударной вязкости примерно на том же уровне. Охлаждение изделий при нормализации можно производить непосредственно в контейнере, в ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 37)

и понижают устойчивость аусте-нита. При нагреве такой стали выше точки Асст избыточный цементит растворяется, фактор, способствующий распаду аустенита, исчезает и критическая скорость закалки е увеличением содержания углерода снижается (рис. 8.24, ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 38)

водить охлаждение в том температурном интервале, в котором аустенит обладает наименьшей устойчивостью. В качестве закалочных сред при термической обработке порошковых деталей применяются вода и масло, реже соленая вода. В связи с тем, что масло ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 39)

дости могут быть неравномерное распределение углерода и плотности по объему изделия, косвенное влияние пор и т. п. Так, определение твердости структурных составляющих порошковой стали с 0,8% С после различных видов термической обработки показало, ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 40)

оптимальной температуры приводит к росту зерна аустенита, а при закалке — к получению крупноигольчатого мартенсита и увеличению остаточного аустенита, что снижает механические свойства закаленных изделий. Низкая склонность к росту зерна аустенита ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 41)

внутренние напряжения. Поэтому отпуск беспористой стали при температурах около 300 °С применяется редко. При дальнейшем повышении температуры отпуска происходит непрерывный распад мартенсита с образованием ферритоцементит-ной смеси, структура ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 42)

частичному снятию внутренних напряжений, более равномерному их распределению. Так как в легированных сталях температура точки Мн значительно ниже, чем в углеродистых, то при этом сохраняются тетрагональность мартенсита, а также величина и характер ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 43)

350 °С, более неоднородным распределением закалочных напряжений. Оптимальная температура отпуска связана также с пористостью; с увеличением пористости сталей, изготовленных на основе механических смесей, химическая неоднородность ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 44)

составе порошковой стали при увеличении пористости требуется для получения протяженной прокаленной зоны повышение температуры нагрева под закалку; наличие пористости и ее увеличение уменьшает глубину прокаленной зоны. Снижение твердости мартенсита ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 45)

ратурах) могут вызывать появление внутренних трещин. Поэтому в этом температурном интервале необходимо либо снижать скорость нагрева, либо давать небольшую изотермическую выдержку. После 600 °С пластичность металла увеличивается и дальнейший нагрев ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 46)

В качестве охлаждающих сред при закалке пористых стальных изделий используют воду и масло. В целях предупреждения получения пятнистой закалки (появления «мягких» пятен) при закалке охлаждающую жидкость необходимо интенсивно перемешивать. Для ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 47)

выше точки Ас1 (780—800 °С) с последующим охлаждением до температур окончания обратного фазового превращения — точки Аr1 (550—600 °С). В результате циклического нагрева при отсутствии выдержки при температуре нагрева достигаются полное фазовое и ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 48)

Существует два вида термомеханической обработки порошковых сталей. Первый — высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО). При ней сталь после аустенитизации при температуре выше точки Ас3 подвергается интенсивной деформации (обжатию до ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 49)

деформацию деталей, дает возможность обработки пористых изделий без применения защитных атмосфер, повышает твердость закаленных деталей, улучшает их структуру и позволяет получать хорошие сочетания механических свойств. Кроме того, ...

Термическая обработка порошковых сталей (стр. 50)

Оптимальная температура индукционного нагрева под закалку зависит от скорости нагрева: чем больше эта скорость, тем выше температура нагрева, обеспечивающая максимальную твердость закаленной стали (рис. 8.28). Установлено, что для углеродистой стали ...

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:50 Заклепки алюминиевые ударные оптом

12:47 Продаются круги шх15 оптом.

10:48 Купим подшипники разные

08:49 Труба ТФ 89х7 НД-2-2-20 2У1

07:39 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

07:39 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

07:39 Дизельные электростанции АД 150

17:51 Металлорежущие станки плазменной и газовой резки

17:50 Проектирование и изготовление пресс-форм

17:11 Пресс-форма по образу или оригиналу изделия

НОВОСТИ

24 Марта 2017 17:16
Станки с ЧПУ для гибки проволоки в работе

22 Марта 2017 14:08
Необычные строения из алюминия в Японии (17 фото)

20 Марта 2017 23:31
Станки и оборудование специалисты смогут выбрать на выставке Mashex Siberia

24 Марта 2017 17:45
Алюминиевый Институт создаст новые материалы на основе алюминия и технологии их обработки

24 Марта 2017 16:07
Запасы готовой стали в Китае в начале марта выросли на 7,95%

24 Марта 2017 15:01
В трубопрессовом цехе ”КраМЗа” смонтирована установка для ”теплой” прокатки труб

24 Марта 2017 14:08
Мировой выпуск прямовосстановленного железа в феврале 2017 года вырос на 9,4%

24 Марта 2017 13:43
В 2017 году УК ”Кузбассразрезуголь” увеличит инвестиции в производство на 2 млрд. рублей

НОВЫЕ СТАТЬИ

Конструкция и особенности наиболее применяемых видов силовых трансформаторов

Основные виды натурального камня

Труба из нержавеющей стали: классификация и область применения

Разновидности труб из коррозионностойкой стали и их применение в бытовых и промышленных условиях

Труба нержавеющая 20Х23Н18 для химпрома

Труба нержавеющая в обеспечении комфортной работы предприятий

Купить металлопрокат в Тамбове

Что лучше: купить квартиру с отделкой или без отделки?

Технологии остекления балконов и цены в Киеве

Гравировка на металле: улучшаем офис для успеха в бизнесе

Кварцевый агломерат и виды искусственного камня

Теплый электрический пол для квартиры

Основные виды запчастей для автомобильного двигателя

Электрические защитные автоматы для квартиры

Распространенные сертификаты в промышленности

Использование трубы нержавеющей 12Х18Н10Т в машиностроении и других остраслях

Труба нержавеющая 10Х17Н13М2Т в отраслях промышленности

Труба нержавеющая 06ХН28МДТ в котельной промышленности

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.