Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Порошковая металлургия -> Снижение себестоимости при непрерывном процессе порошковой металлургии -> Снижение себестоимости при непрерывном процессе порошковой металлургии

Снижение себестоимости при непрерывном процессе порошковой металлургии

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  8  9  10  ...  15  16  17  ...  29  30  31 

малоуглеродистой стали. По данным, при добавке лишь 0,0016% В к стали с 0,14% С, и 0,4% Мо предел прочности при растяжении увеличивается от 47,7 до 60 кг/мм2 (при б = 25%).

К сожалению, имеется мало сведений о влиянии бора на спеченное железо. Кроме упоминания о применении FeB (брит. пат. 573077), имеются лишь данные работы, авторы которой добавляли порошок FeB (с содержанием 11,6% В) к различным сортам порошка железа и после спекания в Н3 при 1200° в течение 2 час обнаружили существенное повышение плотности и прочности (примерно от 21 до 31 кг/мм2) при добавке около 8% FeB. При введении примерно 4% FeB наблюдалось резкое падение пластичности и вязкости материала вследствие образования по границам зерен новой фазы.

Необходимо проведение дальнейших исследований этих сплавов. Пока же надо считать, что добавки к спеченному железу бора менее эффективны, чем фосфора.

Термическая обработка

Как правило, соответствующая термообработка значительно улучшает свойства стали и ее сплавов. Термообработка, экономически целесообразная для компактной стали, должна быть приемлема и для спеченной стали. Если допустимы небольшие изменения размеров изделий, можно применить простую и сравнительно недорогую термообработку после спекания или калибрования.

Спеченные изделия из железа, как правило, пористы и это вносит некоторые осложнения при термообработке. Для обычной деформированной стали соблюдается простое соотношение между твердостью, измеряемой любым стандартным методом, и прочностью при растяжении. Измерение же твердости спеченной стали вдавливанием соответствует в основном плотности образца (см. гл. II); сравнительные данные здесь могут быть ошибочными. При оценке качества деталей из спеченного железа необходимо точно учитывать их служебное назначение. Если они используются в условиях износа от трения, надо проводить соответ

ствующие моделирующие испытания при сходных с рабочей нагрузках; возможно, что в этом случае полезны испытания микротвердости. При работе деталей в условиях вдавливания или удара возможно будут удовлетворительными испытания твердости по Бринеллю или Роквеллу. Для любой оценки прочности ее всегда надо определять непосредственно.

Результаты любой закалки сильно зависят от теплопроводности металла. Данные по теплопроводности пористых металлов практически отсутствуют. При исследовании пористой бронзы установлено, что теплопроводность является линейной функцией от плотности и не зависит от размера пор. Следует ожидать, таким образом, что для той же степени закаливания пористое железо потребует гораздо более жесткой закалки. Это, конечно, зависит от проникновения закаливающей среды в поры в процессе закалки. Кроме того, пористая деталь в момент закалки, несомненно, содержит горячие газы и это, конечно, влияет на результат. Пористые материалы, особенно при резко неправильной форме пор, более чувствительны к термическим напряжениям. Таким образом, пористые тела гораздо более восприимчивы к закалочным трещинам, чем компактные того же состава.

Необходимо отметить, что закалочные среды задерживаются в порах. В случае масла это даже практически полезно, так как защищает металл от возможной коррозии. Остатки воды, особенно при наличии в ней некоторых солей, необходимо удалять как можно скорее; в таких случаях полезно добавлять к закалочной среде ингибиторы. После закалки в масле на мартенсит возникают трудности при отпуске стали; эту проблему обычно разрешают, применяя изотермическую закалку в масле.

Поведение при термообработке компактной углеродистой стали существенно зависит от наличия в ней таких легирующих элементов, как Si, Мп, В, Сг, Мо и др. В спеченной стали такие элементы встречаются гораздо реже, и можно ожидать поэтому иную ее склонность к термообработке и некоторое отличие получаемых структур. Азотизация стали эффективна лишь при наличии в ней нитридообразующих элементов (Al, V, Сг), обычно отсутствующих в спеченной стали. Приведенные соображения отчасти объ

ясняют противоречивость сведений о термообработке спеченного железа и обязывают к осторожной их интерпретации.

Характерные результаты термообработки спеченной стали опубликованы Штерном. Образцы из порошка электролитического железа с добавками 0,4; 0,65; 0,85; 1,05% графита были двукратно спрессованы (70 кг/мм2) и спечены при 1093° (первый раз 15 мин, второй — 1 час) в атмосфере диссоциированного пропана в присутствии паров лития (примененный режим несколько улучшен против обычного промышленного). Размеры образцов до термообработки 75 X 16 X 16 мм3. Относительная плотность после спекания — 93,9—96,2%. Полученные результаты в сравнении с соответствующими компактными сталями SAE представлены в табл. 31.

Несмотря на высокую плотность, свойства спеченной стали существенно ниже, чем у соответствующих марок стали SAE. Это различие можно объяснить малой вероятностью того, что весь добавленный графит оказался в связанном состоянии. Более того, Штерн отметил, что спеченная сталь не закаливалась на мартенсит. Все же на основе порошка электролитического железа при несколько осложненной технологии возможно получать стали с бb > 70 кг/мм2 при 6 = 8%. Штерн указал также на неожиданно низкую твердость по Роквеллу (несомненно, из-за пористости и отсутствия Si и Мп) и крайне малую ударную вязкость.

Поведение при термообработке спеченной стали исследовано на заготовках, полученных из смесей порошков электролитического железа с 1 или 2% графита, после их закалки в воде непосредственно из печи спекания (1120°, 1 час, диссоциированный аммиак). Другую серию образцов прессовали при различных давлениях (от 32 до 95 кг/мм2); термообработка состояла в повторном нагреве до 800—820°, закалке в масле и отпуске при 200— 650° в атмосфере диссоциированного аммиака. Для всех режимов прессования максимум прочности неизменно относился к образцам, отпущенным при 350° (для 1 % графита) или 400° (2% графита). С повышением температуры отпуска твердость постепенно снижалась; пластичность во всех случаях неизмеримо мала. Для давления прессования 63 кг/мм2 при 2% графита (отпуск 400°) бb =56 кг/мм2.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  8  9  10  ...  15  16  17  ...  29  30  31 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.01.18   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:08 Труба б/у 1420х16

13:07 Труба б/у 273х9-10

13:05 Труба б/у 720х7-8

13:03 Труба б/у 530х6

09:19 Станок 1516Ф11 со скидкой

09:16 Станок точильно-шлифовальный (с пылесосом) ВЗ-879-01

09:13 Заточной станок 3Е642Е со скидкой

09:09 Станок ГС545 со скидкой

09:07 Станок 2К522-03 со скидкой

09:04 Станок ГС526У-01 со скидкой

НОВОСТИ

15 Июля 2018 17:22
Самодельное приспособление для болгарки с цепной насадкой для торцовки пиломатериалов

13 Июля 2018 17:26
Слоны из проволоки и камней в южноафриканском Дурбане (10 фото)

15 Июля 2018 17:08
Канадский экспорт коксующегося угля за 5 месяцев вырос на 600 тыс. тонн

15 Июля 2018 16:53
”ММК-МЕТИЗ” вводит в строй новое оборудование

15 Июля 2018 15:42
В Амурской области добыто 550 млн. тонн угля

15 Июля 2018 14:13
”Металлоинвест” открыл центр инноваций и подписал меморандумы с ”SAP” и ”Accenture”

15 Июля 2018 13:20
Стоимость турецкого экспорта стали в июне выросла на 34%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Осевые вентиляторы в системах вентиляции

Базовые сведения о смазочно-охлаждающих жидкостях (СОЖ) для металлообработки

Универсальная электронная подпись для современных сервисов

Болт ГОСТ 7798 70 размеры

Разновидности грузоперевозок из Италии

Производство стеклопластиковой арматуры – виды и особенности материалов

Ротационные испарители и другие лабораторные приборы

О полимерных мешках, пакетах и прочей упаковке

Пластиковые окна, их выбор, особенности и монтаж

Основные типы металлических заклепок

Интересные подарки цветочной тематики для клиентов компаний

Необычные подарки для корпоративных праздников

Вакуумные насосы в отраслях промышленности

Мотопомпы для откачки различных жидкостей

Электроды для формирования наплавок стали на изделиях

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.