Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Порошковая металлургия -> Снижение себестоимости при непрерывном процессе порошковой металлургии -> Снижение себестоимости при непрерывном процессе порошковой металлургии

Снижение себестоимости при непрерывном процессе порошковой металлургии

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  8  9  10  ...  15  16  17  ...  29  30  31 

малоуглеродистой стали. По данным, при добавке лишь 0,0016% В к стали с 0,14% С, и 0,4% Мо предел прочности при растяжении увеличивается от 47,7 до 60 кг/мм2 (при б = 25%).

К сожалению, имеется мало сведений о влиянии бора на спеченное железо. Кроме упоминания о применении FeB (брит. пат. 573077), имеются лишь данные работы, авторы которой добавляли порошок FeB (с содержанием 11,6% В) к различным сортам порошка железа и после спекания в Н3 при 1200° в течение 2 час обнаружили существенное повышение плотности и прочности (примерно от 21 до 31 кг/мм2) при добавке около 8% FeB. При введении примерно 4% FeB наблюдалось резкое падение пластичности и вязкости материала вследствие образования по границам зерен новой фазы.

Необходимо проведение дальнейших исследований этих сплавов. Пока же надо считать, что добавки к спеченному железу бора менее эффективны, чем фосфора.

Термическая обработка

Как правило, соответствующая термообработка значительно улучшает свойства стали и ее сплавов. Термообработка, экономически целесообразная для компактной стали, должна быть приемлема и для спеченной стали. Если допустимы небольшие изменения размеров изделий, можно применить простую и сравнительно недорогую термообработку после спекания или калибрования.

Спеченные изделия из железа, как правило, пористы и это вносит некоторые осложнения при термообработке. Для обычной деформированной стали соблюдается простое соотношение между твердостью, измеряемой любым стандартным методом, и прочностью при растяжении. Измерение же твердости спеченной стали вдавливанием соответствует в основном плотности образца (см. гл. II); сравнительные данные здесь могут быть ошибочными. При оценке качества деталей из спеченного железа необходимо точно учитывать их служебное назначение. Если они используются в условиях износа от трения, надо проводить соответ

ствующие моделирующие испытания при сходных с рабочей нагрузках; возможно, что в этом случае полезны испытания микротвердости. При работе деталей в условиях вдавливания или удара возможно будут удовлетворительными испытания твердости по Бринеллю или Роквеллу. Для любой оценки прочности ее всегда надо определять непосредственно.

Результаты любой закалки сильно зависят от теплопроводности металла. Данные по теплопроводности пористых металлов практически отсутствуют. При исследовании пористой бронзы установлено, что теплопроводность является линейной функцией от плотности и не зависит от размера пор. Следует ожидать, таким образом, что для той же степени закаливания пористое железо потребует гораздо более жесткой закалки. Это, конечно, зависит от проникновения закаливающей среды в поры в процессе закалки. Кроме того, пористая деталь в момент закалки, несомненно, содержит горячие газы и это, конечно, влияет на результат. Пористые материалы, особенно при резко неправильной форме пор, более чувствительны к термическим напряжениям. Таким образом, пористые тела гораздо более восприимчивы к закалочным трещинам, чем компактные того же состава.

Необходимо отметить, что закалочные среды задерживаются в порах. В случае масла это даже практически полезно, так как защищает металл от возможной коррозии. Остатки воды, особенно при наличии в ней некоторых солей, необходимо удалять как можно скорее; в таких случаях полезно добавлять к закалочной среде ингибиторы. После закалки в масле на мартенсит возникают трудности при отпуске стали; эту проблему обычно разрешают, применяя изотермическую закалку в масле.

Поведение при термообработке компактной углеродистой стали существенно зависит от наличия в ней таких легирующих элементов, как Si, Мп, В, Сг, Мо и др. В спеченной стали такие элементы встречаются гораздо реже, и можно ожидать поэтому иную ее склонность к термообработке и некоторое отличие получаемых структур. Азотизация стали эффективна лишь при наличии в ней нитридообразующих элементов (Al, V, Сг), обычно отсутствующих в спеченной стали. Приведенные соображения отчасти объ

ясняют противоречивость сведений о термообработке спеченного железа и обязывают к осторожной их интерпретации.

Характерные результаты термообработки спеченной стали опубликованы Штерном. Образцы из порошка электролитического железа с добавками 0,4; 0,65; 0,85; 1,05% графита были двукратно спрессованы (70 кг/мм2) и спечены при 1093° (первый раз 15 мин, второй — 1 час) в атмосфере диссоциированного пропана в присутствии паров лития (примененный режим несколько улучшен против обычного промышленного). Размеры образцов до термообработки 75 X 16 X 16 мм3. Относительная плотность после спекания — 93,9—96,2%. Полученные результаты в сравнении с соответствующими компактными сталями SAE представлены в табл. 31.

Несмотря на высокую плотность, свойства спеченной стали существенно ниже, чем у соответствующих марок стали SAE. Это различие можно объяснить малой вероятностью того, что весь добавленный графит оказался в связанном состоянии. Более того, Штерн отметил, что спеченная сталь не закаливалась на мартенсит. Все же на основе порошка электролитического железа при несколько осложненной технологии возможно получать стали с бb > 70 кг/мм2 при 6 = 8%. Штерн указал также на неожиданно низкую твердость по Роквеллу (несомненно, из-за пористости и отсутствия Si и Мп) и крайне малую ударную вязкость.

Поведение при термообработке спеченной стали исследовано на заготовках, полученных из смесей порошков электролитического железа с 1 или 2% графита, после их закалки в воде непосредственно из печи спекания (1120°, 1 час, диссоциированный аммиак). Другую серию образцов прессовали при различных давлениях (от 32 до 95 кг/мм2); термообработка состояла в повторном нагреве до 800—820°, закалке в масле и отпуске при 200— 650° в атмосфере диссоциированного аммиака. Для всех режимов прессования максимум прочности неизменно относился к образцам, отпущенным при 350° (для 1 % графита) или 400° (2% графита). С повышением температуры отпуска твердость постепенно снижалась; пластичность во всех случаях неизмеримо мала. Для давления прессования 63 кг/мм2 при 2% графита (отпуск 400°) бb =56 кг/мм2.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  8  9  10  ...  15  16  17  ...  29  30  31 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.01.18   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:50 Стальной канат Verotop E, 19мм, 1960 N/mm2, RHLL,

17:43 Стальной канат Verotop, 21мм, 1960 N/mm2, RHLL, MBL-420,8кН

17:41 Стальной канат 28хК7 16мм, 2160N/мм2, zZ, MBL253,4kN,

17:33 Стальной канат 19хК7 некрутящийся 15мм, 2160 N/mm2, LHLL, А2

17:29 Стальной канат 35(W)х7 некрутящийся 14мм, 2160 N/mm2, RHLL,

17:25 Стальной канат Verotop Е, 13мм, 1960 N/mm2, RHLL, MBL-145

17:21 Стальной канат 35(W)х7 некрутящийся 12мм, 2160 N/mm2, RHLL,

17:17 Стальной канат 35(W)х7 некрутящийся 10мм, 2160 N/mm2, RHLL,

15:59 Универ. круглошлифовальный станок c12 Kikinda, КАПРЕМОНТ

14:21 Труба 12Х18Н10Т ф160х6,5х2550 мм

НОВОСТИ

12 Августа 2018 17:12
Электромагнитная пушка

14 Августа 2018 08:34
”Кыштымский медеэлектролитный завод” завершил модернизацию производства медной катанки

14 Августа 2018 07:33
Финансовые результаты компании ”Норникель” за 1-е полугодие 2018 года

13 Августа 2018 17:26
Индийский импорт стали из Китая во 2-м квартале вырос на 67%

13 Августа 2018 16:37
Продукция из алюминия прошла испытания сильноагрессивной средой

13 Августа 2018 16:05
”Чебоксарский завод промышленного литья” в 1,5 раза увеличил объемы производства

НОВЫЕ СТАТЬИ

Где заказать металлический забор в Москве?

Пуско-зарядные устройства deca для автомобилей

Стальные трубы: базовая информация о технологиях изготовления, видах и использовании

Перевозка негабаритных грузов - особенности и правила

Пластиковые строительные сетки

Небольшие услуги ремонта - основные типы работ

Применение горячеоцинкованных изделий

Секционные ворота для гаража

Прокат из специальных прецизионных сплавов

Некоторые виды оснастки для фрезерного станка

Утепление кирпичного дома

Двери входные: их классификация и технологические разновидности

Квартиры в ипотеку - на что обратить внимание

Изготовление витражей - материалы и процесс

Виды утеплителя - особенности и применение

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.