Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Порошковая металлургия -> Получение особых свойств порошковых материалов -> Получение особых свойств порошковых материалов

Получение особых свойств порошковых материалов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  27  28  29  ...  53  54  55 

Постоянные kl, k2 и k3 имеют следующие значения. При х = 0, т. е. когда весь образец состоит только из твердой фазы, б = k1 + k3. При х — оо, т. е. когда твердые частицы очень далеки друг от друга, б = k3. Постоянная k3 представляет собой прочность мягкой основы. Постоянная k2 характеризует наклон кривой, т. е. скорость уменьшения эффекта. Ункель подтверждает свои теоретические выводы экспериментальными данными, полученными при исследовании эвтектоидных сталей, латуней б + в, эвтектических сплавов А1 — Si, сплавов Sn — Sb и WC — Со, а также спеченной композиции Си — графит. Однако им было проведено сравнительно мало экспериментов, в которых, кроме всего прочего, наблюдался значительный разброс данных. Ункель отмечает, что это исследование носит предварительный характер. Продолжение работы в этом направлении крайне желательно.

Орован отмечает, что упрочнение сплавов выделяющейся из твердого раствора дисперсной фазой имеет максимум при определенной величине выделяющихся частиц, и объясняет это следующим образом. Предполагая постоянным суммарный объем частиц выделившейся фазы, он рассматривает случай очень тонкого распределения этой фазы в основе. Тогда локальные напряжения сдвига, возникающие на плоскостях скольжения вокруг твердой дисперсной частицы, являются положительными (т. е. направлены в сторону приложения нагрузки) в одних точках и отрицательными в других. Период чередования знаков примерно соответствует размеру частиц. Если он мал, дислокация не может огибать индивидуальные препятствия (области больших отрицательных натяжений), поскольку она обладает некоторой жесткостью. Внешнее напряжение, которое требуется для передвижения некоторой части линии дислокаций через области как положительных, так и отрицательных внутренних напряжений, равно результирующей внутренних напряжений обоих знаков, действующих на эту часть дислокации. Вероятная величина алгебраической суммы N беспорядочно распределенных положительных и отрицательных, но равных составляющих — это величина одной составляющей, помноженная на Отсюда, в случае очень тонкого распределения частиц, предел текучести при данной деформации

должен быть приблизительно пропорционален У х, где х — расстояние между частицами.

Для случая распределения грубых частиц предполагается, опять-таки при постоянном суммарном объеме частиц, что большие размеры частиц соответствуют большим расстояниям между ними и, следовательно, означают образование вокруг частиц обширных областей отрицательных внутренних напряжений, препятствующих движению дислокаций. Перемещаясь за счет напряжения, приложенного извне, дислокация будет тормозиться в области высоких

отрицательных напряжений, которая окружает частицу, и деформироватья в направлении зазора между ними. По мере увеличения приложенного напряжения дислокация деформируется все более сильно (Б на фиг. 3) и наконец разрывается и отделяется от препятствий, окружая их небольшой замкнутой дислокационной линией (В на фиг. 3). Если новая дислокация повторит этот процесс, то возникнет еще одна дислокационная петля вокруг каждого препятствия. Добавочное напряжение, требующееся для передвижения второй дислокации, ненамного выше, чем для первой, если число препятствий, окруженных дислокациями, на единицу объема не слишком велико. Напряжения сдвига у препятствия возрастают с увеличением числа дислокационных петель вокруг него, и, в конце концов, когда оно становится выше, чем сопротивление местным внутренним напряжениям, происходит скольжение или же отрыв частицы. Следовательно, предел текучести материала будет приблизительно равен скалывающему напряжению, которое необходимо для перемещения дислокации через ряд препятствий, расположенных на расстоянии, равном х.

Напряжения сдвига достигают наибольшей величины, когда дислокация, выгибаясь между препятствиями, принимает форму полуокружности с радиусом х/2.

Напряжение сдвига, которое требуется для изгиба прямолинейной дислокации в кривую с радиусом r, равно Ga/r, где G — модуль сдвига, а — межатомное расстояние в направлении скольжения. Поэтому внешнее напряжение текучести бS = 2 Ga/x.

На фиг. 4 кривая 1 представляет функцию для небольших значений х, а кривая 2 — функцию бs = = 2Ga/x для больших значений х. Кривые показывают,

что при некотором критическом размере частиц внешнее напряжение сдвига проходит через максимум. Эти кривые, однако, соответствуют лишь скалывающему напряжению, требующемуся, чтобы превысить внутренние напряжения, возникающие из-за присутствия в структуре твердых частиц. Фактический предел текучести материала стремится к пределу текучести основы при х-> 0 и х ->оо.

Эта работа, а также два исследования, о которых упоминалось выше, часто цитируются в связи с испытаниями на ползучесть порошковых композиций, упрочненных дисперсными частицами. Однако в этих исследованиях дисперсные частицы выделялись из основы, т. е. в условиях, отличных от получения композиций методами порошковой металлургии. Например, при выделении дисперсных частиц из основы обычно наблюдается в разной степени их влияние на матрицу. Это, конечно, возможно и в порошковых композициях, но в этом случае часто дисперсные частицы не оказывают влияния на фазовые превращения в основе.

ч

Поверхность раздела между основой и частицами можно поэтому рассматривать как свободную поверхность Кроме того, влияние выделившейся частицы должно зависеть от степени ее когерентности с решеткой основы; иногда такая частица деформирует прилегающий участок основы, размеры которого значительно больше самой частицы. Работая со сплавами Си — Со, Ливингстон предположил, что критическим размером частиц, вызывающим максимальное упрочнение, является такой, при котором эти частицы начинают терять когерентность с решеткой основы.

Наконец, все высказанные выше положения основаны на том, что при постоянном объеме дисперсных выделений межчастичные расстояния обязательно являются функцией размера частиц. Между тем композиции, полученные методами порошковой металлургии, могут не подчиняться этому правилу.

В приведенных выше рассуждениях учитывался лишь тот факт, что дисперсные частицы затрудняют перемещение дислокаций. Однако необходимо также принимать во внимание и то, что частицы выделений могут служить источником или стоком для дислокаций или же местом, в котором происходит закрепление дислокаций. Экспериментальные данные об этом практически отсутствуют.

Факт наличия или отсутствия сцепления между дисперсными частицами и основой (или эпитаксиального их срастания) может оказывать рашающее влияние на все поведение композиций. Дэш, например, опубликовал фотографию (фиг. 5), показывающую монокристалл кремния, выращенный из расплава на прутке кремния, который виден в верхней части снимка. Из-за поверхностного натяжения жидкий кремний поднялся по поверхности прутка и затвердел прежде, чем достигнуто хорошее смачивание. Почти все дислокации, которые видны на нижней части монокристалла, возникли из дислокаций, образовавшихся в областях несовершенной эпитаксии, обозначенных на фотографии стрелками. Одна из этих областей показана на фиг. 6 при большем увеличении. Здесь хорошо видно, что в этой области происходит образование большого количества двойников. Эти двойники обнаруживаются благодаря

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  27  28  29  ...  53  54  55 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2010.10.08   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:51 Прием металлолома в Москве

17:47 Предлагаем станок бесцентрово-шлифовальный 3м184а.

17:46 Предлагаем станок плоскошлифовальный 3д722ф1.

15:18 Изготовление модельной оснастки

15:16 3D сканирование

14:21 Труба бесшовная г/д 32x6 ГОСТ 8732-78 сталь 20

14:17 Труба магистральная 630x8 ГОСТ 20295-85 сталь 17Г1С-У

09:41 Адаптер вварной (бобышка)

09:40 Клапан балансировочный игольчатый Ду15, Ру36Мпа, цапка-муфта (аналог 1

09:38 Двухвентильный клапан

НОВОСТИ

17 Июня 2018 17:09
Продвинутый инструмент для растворо-бетонных работ

11 Июня 2018 16:49
Самодельный фрезерный станок с ЧПУ из гранита (34 фото)

17 Июня 2018 17:24
”Japan Steel Works” в мае увеличила выпуск стали на 3%

17 Июня 2018 16:46
Карьер ”Забайкальский” с начала сезона добыл 35 кг россыпного золота

17 Июня 2018 15:49
Бразильский экспорт черного лома в мае упал на 13,7%

17 Июня 2018 14:57
”Калашников” завершил сделку по приобретению ”Кингисеппского машиностроительного завода”

17 Июня 2018 13:50
Мексиканский экспорт стали в США в апреле вырос на 11,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Как составить план переезда офиса

Выбираем профнастил для кровли

Характеристики противопожарного ящика для песка

Термоклеевое оборудование Baumer hhs

Домашняя солнечная электростанция и ее преимущества

Станки шлифовальные и другое деревообрабатывающее оборудование, особенности и применение

Вывоз хлама с балкона

Где в Москве можно выгодно продать дорогие вещи

Межкомнатные двери в коттедж

Тригенерация для бытовых и производственных нужд

Обручальные кольца - выбор и основные типы

Виды трубной арматуры

Приобретение квартир в крупном городе

Ограждения и поручни из нержавеющих сталей

Промышленная мебель: от истории к современным основным элементам

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.