Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Специальные виды термообработки -> Специальные виды термообработки

Специальные виды термообработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  22  23  24  ...  40  41  42  43  44  45 

Только в этом случае можно ожидать сохранения стабильности размеров после азотирования, в противном же случае структурные превращения могут привести к нежелаемым изменениям заданных размеров. По этим причинам исходная структура после нормализации удовлетворяет требованиям термической стабильности при температурах азотирования. При улучшении необходимо, чтобы температура отпуска была на 20—50° С выше температуры азотирования.

Перед азотированием цилиндрические червяки следует нагревать (для снятия напряжений) при температуре выше температуры азотирования. Когда подготовка структуры сердцевины осуществляется улучшением, этот нагрев проводится при температуре ниже температуры отпуска. Такой нагрев необходим потому, что во время механической обработки возникают остаточные напряжения первого рода, которые целесообразно снять перед заключительной обработкой — азотированием.

4.7.3. Поверхностные реакции

4.7.3.1. Термодинамические предпосылки образования фаз с высоким содержанием азота в железе и его сплавах

4.7.3.1.1. Равновесные состояния в диаграмме состояния железо—азот

На диаграмме состояния железо—азот (рис. 4.146) представлены в зависимости от температуры и концентрации все продукты взаимодействия между железом и азотом, которые образуются в равновесных условиях. При обсуждении результатов азотирования технических материалов необходимо учитывать, что концентрационные зависящие от температуры соотношения, взятые из диаграммы железо—азот, включая области существования фаз, относятся только к этому бинарному сплаву. При наличии примесей, а также различных легирующих элементов (что фактически имеет место для большого количества азотируемых сталей и сплавов), наблюдаются существенные изменения температурной и концентрационной зависимостей и местоположения областей существования фаз. К сожалению, в настоящее время изучение этого вопроса ограничивается только отдельными данными при отсутствии общих закономерностей для сложных систем (например, возможность образования е-фазы в присутствии нескольких атомных процентов углерода).

Существенным является то, что диаграмма состояния железо— азот по крайней мере в области низких концентраций азота имеет вид, близкий к диаграмме железо—углерод. Однако максимальная растворимость азота в а-железе, составляющая 0,1%, значительно выше, чем углерода, и, кроме того, температура эвтектоидного превращения, составляющая 590° С, существенно ниже эвтектоидной температуры в системе железо—углерод.

При более высоких содержаниях азота, чем его предельная растворимость в а-железе, образуются нитридные фазы. Описание этих фаз приведено ниже:

у -нитрид, стехиометрический состав Fe4N, содержит 5,88% N; область существования между 5,7 и 6,1% N; структура кубическая гранецентрированная; е-нитрид, стехиометрический состав Fe3N, область существования

между 7,8 и 11,3% N (Fe2N); структура гексагональная; ^-нитрид, стехиометрический состав Fe2N, область существования между 11,1 и 11,35% N; структура орторомбическая. Первые две азотсодержащие фазы—нитриды у и е — при техническом азотировании играют очень большую роль; е-нитрид значения не имеет.

При отпуске пересыщенного а-железа может возникнуть еще одна азотсодержащая фаза — а"-нитрид;

а"-нитрид при стехиометрическом составе Fe16N2 содержит 3,0% N; структура объемноцентрированная кубическая; эта фаза определяет дисперсионное твердение насыщенного азотом а-железа.

Ограничимся этим кратким обзором возможных соединений азота с железом, образующихся при азотировании. Более подробные данные могут быть почерпнуты из приведенных в конце главы литературных источников.

Рассмотрим (см. также раздел 4.7.2) образование нитридов легирующих элементов. Возможный вид связи, стехиометрическое содержание азота, образование фаз и структура подробно в этом разделе не обсуждаются. Следует, однако, обратить внимание на то, что, за исключением алюминия, все остальные элементы, образующие прочные нитриды, являются также сильными карбидообразователями. Так как все стали и легированный чугун содержат определенное количество углерода, упомянутые легирующие элементы

в большей или меньшей степени будут образовывать также карбиды. В какой степени продиффундировавший азот будет взаимодействовать с карбидами или произойдет превращение легированных карбидов в кар бидонитриды, до настоящего времени неясно. Поэтому градация легирующих элементов по их склонности к нитридообразованию может быть проведена на основании данных о свободной энергии соответствующих реакций образования чистых нитридов. Этот ряд может быть представлен в следующей последовательности: Zr, Ti, Si, V, Cr, Mo, Fe, причем надо иметь в виду, что он отображает лишь общую тенденцию.

Необходимо также отметить, что при заданном составе сплава изменение его термообработки может привести к перераспределению легирующих элементов и благодаря этому к изменению условий нитридообразования.

4.7.3.1.2. Термодинамические условия образования нитридного слоя при взаимодействии железа с аммиаком

В производственных условиях газовое азотирование происходит в атмосфере частично диссоциированного аммиака. В конкретных условиях азотирования протекают газовые реакции, в которых происходит насыщение а-железа азотом до предела насыщения или образования у - или е-нитридов:

и

Содержание азота в а-железе, который в соответствии с уравнением (4.47) находится в равновесии с атмосферой аммиака, можно вычислить по Грабке:

Для образования у - или е-нитрида могут быть, согласно Смирнову и Кулесову, а также данным Ентцша, получены следующие оценки состава атмосферы газового азотирования. Исходя из реакции

можно вычислить свободную энтальпию реакции для условий, отклоняющихся от стандартного состояния, по следующей формуле:

величины ^Gоnh3 для стандартного состояния приведены в литературе.

Эти зависимости справедливы только для системы железо— азот. Необходимо также учитывать еще одно ограничение: для нитридов был принят строго стехиометрический состав. При наличии легирующих элементов в железе (в стали) в принципе имеют место аналогичные зависимости, однако для их расчетов необходимо знание активностей алег.эл и их зависимость от состава стали. Литературных данных для этого явно недостаточно. В связи с этим другие уравнения пока предложены быть не могут.

Уравнения (4.59) и (4.60) описывают условия, при которых в результате реакции железа с аммиаком образуются у - или е-нитриды. Основываясь на экспериментах, Лерер разработал равновесную диаграмму железо—аммиак/водород, на которой нанесены упомянутые линии равновесия. В зависимости от температуры для образования фаз типа у - или е-нитрида необходимо определенное отношение парциальных давлений PnН3/Ph23/2. При промышленной реализации процесса газового азотирования в результате постоянного газового обмена могут быть получены такие составы атмосферы азотирования, которые соответствуют определенным равновесным состояниям и приводят за счет насыщения а-железа азотом к образованию у - или е-нитрида. Решающим для образования этих нитридов является отношение парциальных

давлений PnН3/Ph23/2.

Состав атмосферы азотирования характеризуется степенью диссоциации а. В литературе большей частью для степени диссоциации (определенной по объемным процентам аммиака VnН3, водорода и азота VH2, + Vn2) вводится обозначение aallg. Она определяется по формуле

Учитывая, что из 1 моля NH3 при разложении образуется 2 моля Н2 + N2, фактическая степень диссоциации аtut выражается уравнением

Эта несложно измеряемая величина позволяет с помощью приведенных ниже уравнений произвести полный расчет состава атмосферы азотирования:

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  22  23  24  ...  40  41  42  43  44  45 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.04.10   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

27 Мая 2017 18:10
Каскадерские трюки на тракторе

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

27 Мая 2017 17:48
Американский импорт стали в апреле упал на 3,1%

27 Мая 2017 16:04
Нижегородский инвестсовет одобрил льготы ”ВМЗ” по проекту нефтегазопроводных труб

27 Мая 2017 15:37
Выпуск чугуна в странах Азии в апреле вырос на 4,6%

27 Мая 2017 14:08
”Белэнергомаш-БЗЭМ” получил заказы от российских и зарубежных АЭС

27 Мая 2017 13:31
Китайский импорт коксующегося угля за 4 месяца вырос на 52,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.