Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Специальные виды термообработки -> Часть 28

Специальные виды термообработки (Часть 28)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  27  28  29  30  31  ...  41  42  43  44  45   

нижней граничной кривой, эти значения могут и не быть достигнуты.

С помощью ранее описанных в разделе 3.2.7 зависимостей Висса представляется возможным по данным кривых прокаливаемости оценить для определенного характеристического размера s достигаемые значения поверхностной твердости, глубины закалки и твердости сердцевины. На рис. 4.103 показаны зависимости между заданными значениями твердости на определенном расстоянии от торца (по кривым прокаливаемости по методу торцевой закалки) и на поверхности или в средней части ножки зуба зубчатых колес различного диаметра, имеющих зубья различных модулей. При этом Н — введенная Гроссманом интенсивность закалки (см. раздел 3.2.7). Интенсивность закалки при охлаждении в применяемых в промышленности масляных ваннах лежит в пределах от 0,25 до 0,4. Для большинства практических случаев закалки максимальная^величина Н может быть принята равной от 0,25 до 0,3. Ниже приводятся некоторые данные, относящиеся к стали 20МоСг5.

Прокаливаемость сердцевины

(рис. 4.100, кривая прокаливаемости 4 для стали марки 20МоСг5)

Твердости 270HV и прочности сердцевины около 950 Н/мм2 соответствует при испытании по методу торцовой закалки расстояние от торца 10 мм. Согласно кривой а термокинетической диаграммы превращения аустенита (см. рис. 4.98), значению твердости 270HV в сердцевине соответствует структура, в которой нет свободного феррита (кривая охлаждения а). Из рис. 4.103 следует, что значение твердости 270HV в середине ножки зуба при модуле т = 4 достижимо до диаметра 60 мм (характеристический размер s согласно рис. 4.94, а). При больших размерах твердость сердцевины уменьшается: для s = 100 мм оказывается, что при Н = 0,3 и m = 4 мм по рис. 4.103 расстояние от торца составляет 16 мм. Из кривой прокаливаемости 4 на рис. 4.100 следует, что для этого случая величина твердости составляет около 235HV, что, согласно рис. 4.98, соответствует структуре, содержащей свободный феррит (близко к кривой б). Принимая во внимание граничные кривые полосы рассеяния прокаливаемости (см. рис. 4.101), следует признать, что прокаливаемость цементуемых сталей оказывает решающее влияние на получение заданных структуры и свойств.

Прокаливаемость поверхностного слоя

Как следует из рис. 4.102, кривые прокаливаемости при содержании углерода от 0,7 до 1% пересекаются линией принятой минимальной поверхностной твердости при закалке, равной 60HRC, при расстоянии от торца, равном 40 мм. Для интенсивности закалки Н = 0,3 в соответствии с рис. 4.103 значения 60HRC можно достичь при характеристических размерах до 700 мм.

Глубина цементации определяется до граничного значения 500HV10; это значение получается, например, для 0,4% С при расстоянии от торца 17 мм (см. рис. 4.102, точка А). Отсюда следует, согласно рис. 4.103, что характеристический размер составляет примерно 60 мм (линия для поверхности О). Если характеристический размер будет больше, значение 500HV10 соответствует содержанию углерода не 0,4%, а более высокому. Так, для s = 150 мм (на рис. 4.103 это соответствует расстоянию от торца 25 мм) содержание углерода составляет 0,5% С (см. рис. 4.102: 25 мм — расстояние от торца, точка В).

Другим важным критерием при выборе стали для цементуемых зубчатых, колес является связанное с прокаливаемостью требование отсутствия феррита в переходной зоне от слоя к сердцевине. Это требование выполняется только в том случае, когда в переходной зоне кривая (скорость) охлаждения не пересекает область существования феррита на термокинетической диаграмме превращения аустенита (см. рис. 4.98 и 4.99). Как следует из этой диаграммы, для стали 20МоСг5 это имеет место только для характеристического размера менее 50 мм.

На основании вышеизложенного можно сделать заключение, что применимость стали 20МоСг5, исходя из характеристического размера s, ограничена. Это ограничение определяется требованиями об отсутствии феррита в структуре сердцевины и заданными предельными значениями прочности сердцевины и глубины закалки, приведенными в табл. 4.14. В соответствии с данными о прокаливаемости для сталей другого химического состава получают иные допустимые предельные значения характеристических размеров. Для выбранного в качестве примера зубчатого колеса (см. рис. 4.93) с характеристическим размером s = 40 мм (см. рис. 4.95, в) выбранная марка стали 20МоСг5 удовлетворяет требованиям по прокаливаемости. У легированной молибденом природно мелкозернистой стали склонность к росту зерна мала, и по этому параметру сталь 20 МоСг5 соответствует также и требованиям, предъявляемым к "сталям, закаливаемым с температуры цементации. При этом окисление поверхностного (цементованного) слоя упомянутой стали настолько незначительно, что позволяет отказаться от процесса шлифовки после всего цикла термообработки.

4.6.2.2. Требования к цементуемым сталям, определяемые их способностью к механической обработке

Важной характеристикой материала является способность обрабатываться резанием. Внутри группы цементуемых сталей эта способность определяется не только химическим составом, но в большой степени и состоянием структуры (см. разделы 3.2.2 и 3.2.5). Поэтому оптимальную обрабатываемость резанием можно получить, если выбрать целесообразный режим предварительной

обработки заготовки зубчатого колеса. Для отдельных видов обработки (токарная обработка, долбление, фрезерование, протяжка) следует иметь соответствующее состояние структуры.

Для всего процесса изготовления зубчатых колес, однако, имеет значение не только обрабатываемость резанием до цементации, но и после нее; точнее, представляет значительный интерес шлифуемость изделий после цементации. Склонность к образованию трещин при шлифовании цементованных деталей является большой практической проблемой. Кроме собственно условий шлифования, склонность к образованию трещин при шлифовании цементованных деталей сильно зависит от содержания остаточного аустенита. С увеличением содержания остаточного аустенита в цементованном слое растет опасность образования трещин при шлифовании. Содержание остаточного аустенита в результате цементации зависит от марки стали и условий проведения процесса. Зависимость содержания остаточного аустенита от марки стали для различных температур цементации приведена на рис. 4.104. В отличие от других цементуемых легированных сталей содержание остаточного аустенита в стали 20МоСг5 при одинаковых (сравнимых) условиях цементации ниже.

4.6.3. Основные зависимости и закономерности процесса цементации

4.6.3.1. Определение некоторых понятий

В общем случае под цементацией (в немецкой терминологии) понимают комбинированный процесс термообработки, который состоит из двух подпроцессов:

науглероживания (собственно цементации), представляющего собой сочетание термического и химического процессов для обогащения поверхности углеродом;

закалки (включая также низкий отпуск), при которой осуществляют термический процесс для образования однородной дисперсной структуры мартенсита в поверхностном слое.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  27  28  29  30  31  ...  41  42  43  44  45   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 16:33 Высокопрочная сталь. Износостойкая сталь. Высокопрочные леги

Ч 16:33 Износостойкие, броневые и закаливаемые стали

Т 16:33 Стеклопластиковый настил и профили ТУ 2296-004-68696326-2015

Ц 16:33 предлагаем титановый прокат

Ч 16:18 Перфорированный лист в наличии и под заказ

Т 16:12 Решетчатый стальной настил в наличии

Ч 16:12 Труба 1020х13

Т 15:54 Продажа кабельных муфт

Т 15:51 3д сканирование, литье в силиконовые формы

У 15:51 Литье пластмасс под давлением, пресс-форы

Ц 15:39 Прокат цветного и нержавеющего металла,из наличия

Т 15:04 Прототипы, литье в силиконовые формы

НОВОСТИ

28 Сентября 2016 17:55
Станок для обрезки копыт

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

29 Сентября 2016 17:18
Выпуск стали в СНГ в августе 2016 года упал на 2,7%

29 Сентября 2016 16:36
За полгода ”Петропавловск” вложил в золотодобычу в Амурской области более 830 млн. рублей

29 Сентября 2016 15:35
Китайский выпуск катанки за 8 месяцев упал на 2,9%

29 Сентября 2016 14:42
”ММК” получил свидетельство о регистрации товарного знака MAGSTRONG

29 Сентября 2016 13:13
Выпуск чугуна в странах ЕС в августе 2016 года вырос на 1,1%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Машины для обработки кромки

Как нужно зарабатывать на сдаче металлолома сегодня

Качественный утеплитель для дома

Арматура для отопительных радиаторов - основные разовидности

Турбокомпрессоры в автомашинах и спецтехнике

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.