Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Специальные виды термообработки -> Специальные виды термообработки

Специальные виды термообработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  22  23  24  ...  43  44  45 

к образованию трещин при нагреве и охлаждении в изделиях, работающих при циклически изменяющихся температурах, стойкость против коррозионного воздействия для сталей, используемых при производстве поковок для химических установок, и т. д.

Требуемые свойства достигаются с помощью термообработки, предусматривающей проведение улучшения. Как это описывается в следующем разделе, вследствие больших размеров поперечного сечения крупных поковок этот процесс имеет особенности по сравнению с термообработкой улучшением изделий обычных размеров (см. раздел 3.2.7).

4.5.2.2. Изменения структуры

Темп охлаждения отдельных элементов по объему крупного изделия при закалке весьма различен. Это подтверждается многочисленными исследованиями, проведенными в прошлом. На рис. 4.78 приведены кривые охлаждения поверхности и сердцевины ряда бесконечных цилиндров диаметром от 20 до 2000 мм при охлаждении в воде. Различие в ходе (темпе) охлаждения между поверхностью и сердцевиной значительно увеличивается с увеличением диаметра. На рис. 4.79 представлено семейство кривых охлаждения элементов объема, расположенных между поверхностью и сердцевиной, для бесконечного цилиндра диаметром 500 мм. Кривые на рис. 4.78 и 4.79 являются идеализированными. В реальных случаях имеются отклонения от этих кривых из-за различий температур закалочной среды и состояния поверхности изделия; в связи с этим на практике точные значения коэффициентов теплопередачи и теплопроводности различны.

Однако кривые, представленные на рис. 4.79, могут быть использованы для ориентировочной практической оценки процесса охлаждения.

Максимально допустимые скорости охлаждения в отдельных элементах объема ограничены. На рис. 4.80 показаны кривые охлаждения поверхности и сердцевины цилиндра диаметром 1000 мм в воде, масле и на воздухе. При использовании различных закалочных сред скорость охлаждения поверхности может изменяться в очень широких пределах. Напротив, в объемах, примыкающих к сердцевине, различия в скорости охлаждения значительно меньше. Разница в температуре между поверхностью и сердцевиной при закалке в воде весьма велика; при диаметре 1000 мм невозможно довести температуру поверхности при закалке ниже 300° С. При температурном градиенте между поверхностью и сердцевиной, равной 550° С, следует учитывать высокую хрупкость неотпущенного бейнита или мартенсита непосредственно у поверхности, которая создает опасность образования трещин в результате больших внутренних напряжений. Особенно чувствительными к образованию подобных трещин являются стали, которые из-за повышенного содержания в них углерода и легирующих элементов приобретают высокую твердость.

На рис. 4.81 представлена термокинетическая диаграмма превращения аустенита стали 24CrMoV5.5; судя по этой диаграмме, сталь только тогда претерпевает превращение без образования структурно свободного феррита, когда она при закалке в течение 300 с охлаждается до температуры не выше 650° С. Из приведенных на рис. 4.78 и 4.80 кривых охлаждения видно, что этот случай имеет место в поверхностном слое только при диаметре 700 мм. В сердцевине наряду с бейнитом образуется также феррит. Доля феррита растет с увеличением расстояния от поверхности, а ниже некоторой глубины образуется также перлит. Развитие ферритного и перлитного превращений является причиной резкого падения твердости от поверхности к сердцевине. На рис. 4.82 показано изменение твердости по сечению закаленной в масле и отпущенной при 200° С цилиндрической заготовки диаметром 960 мм из стали 24CrMoV

5.5. Сравнение измеренных значений твердости с предсказанными по термокинетической диаграмме свидетельствует о хорошем качественном соответствии результатов. Аномальный характер изменения твердости на глубине 250 мм следует отнести за счет выхода в этот объем ликвационной зоны.

После высокого отпуска различия в твердости или пределе прочности при растяжении значительно меньше; это иллюстрируется рис. 4.83, где приведены значения предела текучести и предела прочности при растяжении для цилиндра диаметром 1340 мм и высотой 840 мм. Малые различия в прочности между поверхностью и сердцевиной после высокого отпуска можно объяснить различным поведением при отпуске отдельных структурных составляющих. Структура бейнита, возникающая в результате закалки, имеет высокую твердость; при отпуске выше 600° С эта твердость сильно падает. Феррит и перлит, возникшие в результате недостаточного охлаждения при закалке крупных поковок, имеют относительно небольшую твердость, которая после отпуска при температуре 600° С и выше существенно не изменяется. В сердцевине рассматриваемой поковки следует ожидать содержания феррита более 50%; остальные структурные составляющие — это перлит и бейнит. Поэтому твердость и предел прочности при растяжении сердцевины в высокоотпущенном состоянии только незначительно ниже, чем в закаленном.

Величина предела текучести и отношение пределов текучести на поверхности и на разном уровне по сечению крупной поковки связаны с содержанием бейнита в структуре. Поэтому в рассматриваемом случае наблюдается резкое падение предела текучести на глубине 100 мм от поверхности, в то время как предел прочности при растяжении очень мало снижается.

Вообще целью закалки является реализация преимущественно мартенситного превращения для достижения сквозного улучшения (см. раздел 3.2.7). Для большинства машиностроительных сталей, применяемых при изготовлении крупных поковок, мартен-ситно-бейнитная структура без феррита достигается только в поверхностной зоне изделий. Поэтому говорят о «проникающем» улучшении, причем максимальное проникновение улучшения определяется химическим составом стали и поперечным сечением изделия.

Поскольку выдвигаются требования по высокому проникновению улучшения по сечению или даже о полном улучшении, возникает необходимость в применении сталей с высокой прокаливаемостью, т. е. сталей, у которых перлитное превращение сильно сдвинуто вправо. Этим требованиям удовлетворяют СгМо стали с —3% Сг (например, 32СгМо12.4) или CrNiMo стали с ~1% Сг и —2,5% Ni (например, 28№СгМо7.7), используемые для изготовления крупных поковок диаметром около 1000 мм.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  22  23  24  ...  43  44  45 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.01.21   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

15:43 Арматура А500С d 6-28 мм

10:58 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

10:58 Сварочные аппараты АДД ПР2х2502, стационарный,шасс

10:38 Калибровка круг Ст35 Д4-60мм

10:37 Пруток калиброванный Ст20 Д4-60мм

10:37 Пруток горячекатаный Ст20 Д 10-300мм

09:57 Уголок г/к 50х50х5 из стали AISI 316 L

08:44 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

06:07 МУВП ( муфта упругая втулочно-пальцевая)

06:07 Колесо крановое 710х100

НОВОСТИ

20 Июля 2017 17:27
Роботизированная кладка кирпича

16 Июля 2017 17:19
Гейтсхедский мост тысячелетия (25 фото, 1 видео)

20 Июля 2017 17:35
Вьетнамский импорт стального лома в июне 2017 года упал на 14,7%

20 Июля 2017 16:59
Группа ”НЛМК” модернизирует производство горячего проката на Липецкой площадке

20 Июля 2017 15:40
Запасы железной руды в китайских портах за неделю выросли на 0,4%

20 Июля 2017 14:06
Добыча угля в Кузбассе по сравнению с прошлым годом выросла на 10%, экспорт – на 15%

20 Июля 2017 13:23
Перуанская добыча железной руды за 5 месяцев выросла на 9,1%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Кованые конструкции для благоустойства участка

Вилочные погрузчики для складов и производств

Металлические сейфы для хранения ценностей

Основные параметры и особенности использования стабилизаторов напряжения

Использование алюминиевого профиля в мебельной промышленности

Основные аспекты применения защитных тентов

Выбор современных водосточных систем и их особенности

Дроны и квадракоптеры в промышленности

Насосы шестеренные для перекачивания вязких сред

Электрические котлы для отопления дома - особенности выбора

Ремонт производственных помещений

Автономная газификация и отопление дома

Основные типы керамических отделочных материалов

Композитная арматура - применение в строительстве

Натуральный камень в интерьере ванных комнат

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.