Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Специальные виды термообработки -> Специальные виды термообработки

Специальные виды термообработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  22  23  24  ...  43  44  45 

к образованию трещин при нагреве и охлаждении в изделиях, работающих при циклически изменяющихся температурах, стойкость против коррозионного воздействия для сталей, используемых при производстве поковок для химических установок, и т. д.

Требуемые свойства достигаются с помощью термообработки, предусматривающей проведение улучшения. Как это описывается в следующем разделе, вследствие больших размеров поперечного сечения крупных поковок этот процесс имеет особенности по сравнению с термообработкой улучшением изделий обычных размеров (см. раздел 3.2.7).

4.5.2.2. Изменения структуры

Темп охлаждения отдельных элементов по объему крупного изделия при закалке весьма различен. Это подтверждается многочисленными исследованиями, проведенными в прошлом. На рис. 4.78 приведены кривые охлаждения поверхности и сердцевины ряда бесконечных цилиндров диаметром от 20 до 2000 мм при охлаждении в воде. Различие в ходе (темпе) охлаждения между поверхностью и сердцевиной значительно увеличивается с увеличением диаметра. На рис. 4.79 представлено семейство кривых охлаждения элементов объема, расположенных между поверхностью и сердцевиной, для бесконечного цилиндра диаметром 500 мм. Кривые на рис. 4.78 и 4.79 являются идеализированными. В реальных случаях имеются отклонения от этих кривых из-за различий температур закалочной среды и состояния поверхности изделия; в связи с этим на практике точные значения коэффициентов теплопередачи и теплопроводности различны.

Однако кривые, представленные на рис. 4.79, могут быть использованы для ориентировочной практической оценки процесса охлаждения.

Максимально допустимые скорости охлаждения в отдельных элементах объема ограничены. На рис. 4.80 показаны кривые охлаждения поверхности и сердцевины цилиндра диаметром 1000 мм в воде, масле и на воздухе. При использовании различных закалочных сред скорость охлаждения поверхности может изменяться в очень широких пределах. Напротив, в объемах, примыкающих к сердцевине, различия в скорости охлаждения значительно меньше. Разница в температуре между поверхностью и сердцевиной при закалке в воде весьма велика; при диаметре 1000 мм невозможно довести температуру поверхности при закалке ниже 300° С. При температурном градиенте между поверхностью и сердцевиной, равной 550° С, следует учитывать высокую хрупкость неотпущенного бейнита или мартенсита непосредственно у поверхности, которая создает опасность образования трещин в результате больших внутренних напряжений. Особенно чувствительными к образованию подобных трещин являются стали, которые из-за повышенного содержания в них углерода и легирующих элементов приобретают высокую твердость.

На рис. 4.81 представлена термокинетическая диаграмма превращения аустенита стали 24CrMoV5.5; судя по этой диаграмме, сталь только тогда претерпевает превращение без образования структурно свободного феррита, когда она при закалке в течение 300 с охлаждается до температуры не выше 650° С. Из приведенных на рис. 4.78 и 4.80 кривых охлаждения видно, что этот случай имеет место в поверхностном слое только при диаметре 700 мм. В сердцевине наряду с бейнитом образуется также феррит. Доля феррита растет с увеличением расстояния от поверхности, а ниже некоторой глубины образуется также перлит. Развитие ферритного и перлитного превращений является причиной резкого падения твердости от поверхности к сердцевине. На рис. 4.82 показано изменение твердости по сечению закаленной в масле и отпущенной при 200° С цилиндрической заготовки диаметром 960 мм из стали 24CrMoV

5.5. Сравнение измеренных значений твердости с предсказанными по термокинетической диаграмме свидетельствует о хорошем качественном соответствии результатов. Аномальный характер изменения твердости на глубине 250 мм следует отнести за счет выхода в этот объем ликвационной зоны.

После высокого отпуска различия в твердости или пределе прочности при растяжении значительно меньше; это иллюстрируется рис. 4.83, где приведены значения предела текучести и предела прочности при растяжении для цилиндра диаметром 1340 мм и высотой 840 мм. Малые различия в прочности между поверхностью и сердцевиной после высокого отпуска можно объяснить различным поведением при отпуске отдельных структурных составляющих. Структура бейнита, возникающая в результате закалки, имеет высокую твердость; при отпуске выше 600° С эта твердость сильно падает. Феррит и перлит, возникшие в результате недостаточного охлаждения при закалке крупных поковок, имеют относительно небольшую твердость, которая после отпуска при температуре 600° С и выше существенно не изменяется. В сердцевине рассматриваемой поковки следует ожидать содержания феррита более 50%; остальные структурные составляющие — это перлит и бейнит. Поэтому твердость и предел прочности при растяжении сердцевины в высокоотпущенном состоянии только незначительно ниже, чем в закаленном.

Величина предела текучести и отношение пределов текучести на поверхности и на разном уровне по сечению крупной поковки связаны с содержанием бейнита в структуре. Поэтому в рассматриваемом случае наблюдается резкое падение предела текучести на глубине 100 мм от поверхности, в то время как предел прочности при растяжении очень мало снижается.

Вообще целью закалки является реализация преимущественно мартенситного превращения для достижения сквозного улучшения (см. раздел 3.2.7). Для большинства машиностроительных сталей, применяемых при изготовлении крупных поковок, мартен-ситно-бейнитная структура без феррита достигается только в поверхностной зоне изделий. Поэтому говорят о «проникающем» улучшении, причем максимальное проникновение улучшения определяется химическим составом стали и поперечным сечением изделия.

Поскольку выдвигаются требования по высокому проникновению улучшения по сечению или даже о полном улучшении, возникает необходимость в применении сталей с высокой прокаливаемостью, т. е. сталей, у которых перлитное превращение сильно сдвинуто вправо. Этим требованиям удовлетворяют СгМо стали с —3% Сг (например, 32СгМо12.4) или CrNiMo стали с ~1% Сг и —2,5% Ni (например, 28№СгМо7.7), используемые для изготовления крупных поковок диаметром около 1000 мм.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  22  23  24  ...  43  44  45 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.01.21   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

11:38 Закладные детали по серии 3.407-115 в2,в5.

11:15 Скобы монтажные от компании-производителя ООО ЮгпромМетиз

11:02 Фундаментный крепеж от компании ООО ЮгПромМетиз

10:19 Нестандартные изделия по чертежам заказчиков

10:13 Футеровочные гайки от компании-производителя ЮгПромМетиз

10:09 Скобы крепления ковшей по DIN 745

10:00 Рымы подъемные от компании-производителя ЮгПромМетиз

09:51 Гайки для фланцевых соединений по Гост 9064-75

09:38 Гайки для фланцевых соединений по ОСТ 26-2041-96

17:42 Шпильки для фланцевых соединений по ГОСТ 9066-75

НОВОСТИ

19 Июля 2018 17:27
Необычные строительные инструменты и приспособления

13 Июля 2018 17:26
Слоны из проволоки и камней в южноафриканском Дурбане (10 фото)

20 Июля 2018 17:03
Китайский выпуск рафинированной меди в июне вырос 11,7%

20 Июля 2018 16:52
”Северсталь” приступила к модернизации инспекционных систем на ”ЧерМК” за 40 млн. рублей

20 Июля 2018 15:10
Японский импорт железной руды в июне вырос на 0,6%

20 Июля 2018 14:37
На ”Уральском турбинном заводе” приступили к модернизации роторов для ТЭЦ Бийска

20 Июля 2018 13:52
Добыча железной руды ”BHP Billiton” в апреле-июне 2018 года выросла на 8%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Алюминиевые окна и двери - основные особенности

Основные типы подшипников для современных механизмов

Стальные мелющие шары для помола сырья

Настенные светильники и бра - стилевые направления

Алюминиевый листовой прокат - характерные особенности и применение

Особенности теплообменного оборудования для пищевой промышленности

Пишущие принадлежности как отличный подарок в деловой сфере

Основы поиска работы в промышленной сфере

Распространенные виды грузоперевозок в промышленной и логистической деятельности

Асбестовые материалы, полотно и ткани в промышленности

Нефтяные компании - Сибур Холдинг

Многофункциональные устройства с СНПЧ: особенности и преимущества

Некоторые распространенные виды отдыха и логических игр

Зоосалон для пушистых друзей

Общее устройство и виды строительных и жилых бытовок

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.