Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Производство крицы и восстановление железа -> Производство крицы и восстановление железа

Производство крицы и восстановление железа

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

живания железа в этом случае будет определяться указанными выше факторами.

Для установления возможной степени науглероживания в зоне восстановления на диаграмму Fe —С — СО нанесено содержание окиси углерода в слое шихты при различных температурах (рис. 15). Как видно из диаграммы, максимальное содержание окиси углерода может обеспечить науглероживание железа всего лишь в пределах 0,10—0,20% С. Однако, как известно, содержание углерода в крице составляет обычно 1 —1,5%. Таким образом, науглероживание железа должно происходить в последующих зонах, в основном в переходной зоне.

Осуществление этой задачи в кричной зоне представляет некоторые трудности, так как в шлаке в начале зоны крицеоб

разования всегда содержится некоторое количество закиси железа, доходящее в отдельных случаях до очень высоких пределов.

В кричной зоне двухступенчатой печи ОХМК содержание закиси железа и окиси железа доходит соответственно до 24,8 и 5,1% .

При наличии в шлаке высокой концентрации окислов железа науглероживание железа, естественно, невозможно, так как эти окислы будут окислять углерод, растворенный в железе. По этим причинам для успешного науглероживания железа требуется предварительное восстановление окислов железа из шлака.

Проведенные лабораторные исследования этого процесса показали, что при содержании в шлаке около 5% кокса и нагреве шлака до 1300° С восстановление закиси железа из шлака полностью завершается в течение получаса.

Причинами получения сильно окисленного кричного шлака могут явиться недостаточное содержание в нем кокса, чрезмерный избыток первичного воздуха, а также расположение «горки» твердых материалов близко от выходного конца печи и т. п.

Оба этих недостатка могут быть устранены изменением состава шихты и теплового режима.

Приведенные выше теоретические соображения позволяют сделать следующие практические выводы:

1. Получение зерновой крицы в области твердо-жидкого состояния железоуглеродистого сплава (т. е. в области, заключенной между «линией линейной усадки» и линией солидус) является нежелательным, так как при этом крица сохраняет прежнюю губчатую форму восстановленного железа. В этом случае будет крайне затруднительно как совершенное разделение металла и пустой породы, так и укрупнение металлических частиц и получение сферических зерен плотного строения (хотя явления сваривания и соединения частиц в этом случае и возможны).

2. Получение зерновой крицы в области жидко-твердого состояния расплава более благоприятно, так как в этом случае вследствие приобретения системой свойств жидкого тела будет происходить совершенная сфероизация металлических частиц и будут создаваться благоприятные условия для отделения от металла пустой породы, а также и соединения металлических частиц, что, как будет показано ниже, зависит также и от состава шлака.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА КРИЦЕОБРАЗОВАНИЯ

Форма и структура крицы

Крица в шлаке находится в виде отдельных зерен. Они довольно равномерно расположены во всем его объеме. Общий вид затвердевшего шлакометаллического конгломерата дан на рис. 16.

Изучение внешнего вида большого количества криц, получаемых на установках в КНДР и в других странах, показало, что по геометрической форме крицы можно разделить на две резко отличные группы:

1) крицы, которые не имеют правильной геометрической формы, представляют несколько неполностью сваренных между собой частиц железа и образуют ноздреватый неопределенной формы конгломерат металла и шлака (рис. 17);

2) крицы, которые имеют сферическую форму вплоть до шаровой (рис. 18).

Неправильная форма криц первого типа свидетельствует о состоянии металла в кричной зоне в твердо-жидком состоянии,

при котором он сохраняет свойства твердого тела. Качество такой крицы обычно неудовлетворительное, так как в этом случае нет возможности полностью отделить металл от шлака магнитной сепарацией. Наличие же в крице большого количества кислого шлака делает ее мало пригодной для использования в качестве сырья в сталеплавильном производстве.

Сферический вид криц второго типа свидетельствуют о том, что их образование происходило в кричной зоне в жидко-твердом

состоянии. Такие крицы не содержат в себе крупных шлаковых включений. Причем желательно, чтобы такие крицы были в диаметре не больше 12 мм. В противном случае в них обычно со

держится много углерода (1,8—2%), что снижает ценность крицы как заменителя лома; кроме того, большие крицы трудно удерживаются в шлаке во взвешенном состоянии и даже при незначительном понижении нормальной вязкости шлака они быстро опускаются на дно печи. Соприкасаясь с более высоко нагретой футеровкой печи, они расплавляются, отделяются от шлака и образуют на дне печи слой жидкого металла. Последний, передвигаясь в область более низких температур, затвердевает и образует кольцевые настыли в печи.

Нижний предел размера крицы составляет 3 мм. Если получена крица меньше 3 мм, то такой металл трудно отделить от массы шлака магнитной сепарацией; при складировании он значительно окисляется и теряется в большом количестве при транспортировании к потребителю.

Изучение производства крицы показывает, что лучшее каче-

ство крицы и лучшие технико-экономические показатели достигаются при получении размеров криц 3—8 мм, но не более 12 мм. Такая крица имеет сферическую или несколько вытянутую в продольном направлении форму.

Форма и размеры крицы, как указывалось выше, зависят в значительной степени от внутренней структуры металла, в частности от количества содержащейся в нем жидкой фазы. Ниже приводятся микрофотографии нетравленых шлифов губчатого железа и крицы (рис. 19). Как видно из этих фотографий, превращение губчатого железа в крицу сопровождается переходом ажурно-сетчатой формы расположения металла в сплошной монолит. Такое слияние отдельных металлических ветвей, по-видимому, происходит из-за образования на их поверхности жидкой фазы. Это подтверждает микроструктура отдельных криц. На рис. 20 приведены микрофотографии травленных азотной кислотой шлифов, приготовленных из очень больших криц. Эти фотографии показывают, что в таких крицах твердые сферические зерна металла полностью разделены затвердевшей жидкой фазой, т. е. при высоких температурах в таких крицах присутствует большое количество жидкого металла.

Микрофотографии шлифов крицы нормальных размеров (рис. 21) показывают наличие меньшего количества затвердевшей жидкой фазы, чем в предыдущем случае, однако и в этом случае твердые зерна металла все же разделены затвердевшей жидкой фазой.

Влияние различных факторов на крицеобразование

Влияние температуры изучали следующим образом. Изготавливали небольшой брикет смеси, состоящей из руды и 5—10% твердого восстановителя. Брикет устанавливали в тигель и засыпали мелким твердым топливом. Затем тигель нагревали до температуры восстановления и выдерживали при этой температуре в течение двух часов для того, чтобы температура материала повысилась до температуры крицеобразования, при которой тигель выдерживали два часа. После этого его вынимали из печи, извлекали брикет, дробили его, полученный материал рассеивали на ситах и магнитом отделяли от пустой породы зерна металла. О степени крицеобразования судили по гранулометрическому составу полученной крицы (рис. 22).

Для установления оптимальных режимов опыты проводили при разных температурах восстановления и крицеобразования.

Результаты исследований приводятся на рис. 23.

Как видно из приведенных данных, резкое увеличение доли зерен крицы больших размеров (3—5 мм) наблюдается при температуре восстановления 1000—1100° С и температуре крицеобразования 1300—1350° С.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.07.19   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:45 Тигель, изложица. Отливка стали, чугуна.

13:43 Утяжелители. УЧК. ЧКУ. СЧ.

13:43 Змеевики. Теплообменное оборудование. Изготовление

13:43 Шестерни, зубчатые колеса. Изготовление.

13:43 Токарные работы. Изготовление деталей.

13:43 Валы шлицевые, гладкие, вал-шестерни. Изготовление

13:43 Полусфера стальная, нержавеющая. Изготовление.

13:43 Била, молотки, футеровка дробилок.

13:42 Шкивы стальные

13:42 Литье стал, чугуна.

НОВОСТИ

25 Мая 2017 17:31
Тележка для буксировки морского контейнера

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

26 Мая 2017 13:13
Более 1,7 тонн золота планируют добыть в Среднеканском городском округе в 2017 году

26 Мая 2017 12:42
Компрессорная установка ”Казанькомпрессормаша” введена в эксплуатацию на ”Шымкентском НПЗ”

26 Мая 2017 11:14
”РУСАЛ” и губернатор Волгоградской области договорились о создании технологической долины

26 Мая 2017 10:32
Выпуск стали в Азии в апреле 2017 года вырос на 4,8%

26 Мая 2017 09:53
”НЛМК” расширяет инфраструктурные возможности для роста производства на ”Стойленском ГОКе”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Экскаваторы для земельных и строительных работ

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.