Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Производство крицы и восстановление железа -> Часть 5

Производство крицы и восстановление железа (Часть 5)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19   

живания железа в этом случае будет определяться указанными выше факторами.

Для установления возможной степени науглероживания в зоне восстановления на диаграмму Fe —С — СО нанесено содержание окиси углерода в слое шихты при различных температурах (рис. 15). Как видно из диаграммы, максимальное содержание окиси углерода может обеспечить науглероживание железа всего лишь в пределах 0,10—0,20% С. Однако, как известно, содержание углерода в крице составляет обычно 1 —1,5%. Таким образом, науглероживание железа должно происходить в последующих зонах, в основном в переходной зоне.

Осуществление этой задачи в кричной зоне представляет некоторые трудности, так как в шлаке в начале зоны крицеоб

разования всегда содержится некоторое количество закиси железа, доходящее в отдельных случаях до очень высоких пределов.

В кричной зоне двухступенчатой печи ОХМК содержание закиси железа и окиси железа доходит соответственно до 24,8 и 5,1% .

При наличии в шлаке высокой концентрации окислов железа науглероживание железа, естественно, невозможно, так как эти окислы будут окислять углерод, растворенный в железе. По этим причинам для успешного науглероживания железа требуется предварительное восстановление окислов железа из шлака.

Проведенные лабораторные исследования этого процесса показали, что при содержании в шлаке около 5% кокса и нагреве шлака до 1300° С восстановление закиси железа из шлака полностью завершается в течение получаса.

Причинами получения сильно окисленного кричного шлака могут явиться недостаточное содержание в нем кокса, чрезмерный избыток первичного воздуха, а также расположение «горки» твердых материалов близко от выходного конца печи и т. п.

Оба этих недостатка могут быть устранены изменением состава шихты и теплового режима.

Приведенные выше теоретические соображения позволяют сделать следующие практические выводы:

1. Получение зерновой крицы в области твердо-жидкого состояния железоуглеродистого сплава (т. е. в области, заключенной между «линией линейной усадки» и линией солидус) является нежелательным, так как при этом крица сохраняет прежнюю губчатую форму восстановленного железа. В этом случае будет крайне затруднительно как совершенное разделение металла и пустой породы, так и укрупнение металлических частиц и получение сферических зерен плотного строения (хотя явления сваривания и соединения частиц в этом случае и возможны).

2. Получение зерновой крицы в области жидко-твердого состояния расплава более благоприятно, так как в этом случае вследствие приобретения системой свойств жидкого тела будет происходить совершенная сфероизация металлических частиц и будут создаваться благоприятные условия для отделения от металла пустой породы, а также и соединения металлических частиц, что, как будет показано ниже, зависит также и от состава шлака.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА КРИЦЕОБРАЗОВАНИЯ

Форма и структура крицы

Крица в шлаке находится в виде отдельных зерен. Они довольно равномерно расположены во всем его объеме. Общий вид затвердевшего шлакометаллического конгломерата дан на рис. 16.

Изучение внешнего вида большого количества криц, получаемых на установках в КНДР и в других странах, показало, что по геометрической форме крицы можно разделить на две резко отличные группы:

1) крицы, которые не имеют правильной геометрической формы, представляют несколько неполностью сваренных между собой частиц железа и образуют ноздреватый неопределенной формы конгломерат металла и шлака (рис. 17);

2) крицы, которые имеют сферическую форму вплоть до шаровой (рис. 18).

Неправильная форма криц первого типа свидетельствует о состоянии металла в кричной зоне в твердо-жидком состоянии,

при котором он сохраняет свойства твердого тела. Качество такой крицы обычно неудовлетворительное, так как в этом случае нет возможности полностью отделить металл от шлака магнитной сепарацией. Наличие же в крице большого количества кислого шлака делает ее мало пригодной для использования в качестве сырья в сталеплавильном производстве.

Сферический вид криц второго типа свидетельствуют о том, что их образование происходило в кричной зоне в жидко-твердом

состоянии. Такие крицы не содержат в себе крупных шлаковых включений. Причем желательно, чтобы такие крицы были в диаметре не больше 12 мм. В противном случае в них обычно со

держится много углерода (1,8—2%), что снижает ценность крицы как заменителя лома; кроме того, большие крицы трудно удерживаются в шлаке во взвешенном состоянии и даже при незначительном понижении нормальной вязкости шлака они быстро опускаются на дно печи. Соприкасаясь с более высоко нагретой футеровкой печи, они расплавляются, отделяются от шлака и образуют на дне печи слой жидкого металла. Последний, передвигаясь в область более низких температур, затвердевает и образует кольцевые настыли в печи.

Нижний предел размера крицы составляет 3 мм. Если получена крица меньше 3 мм, то такой металл трудно отделить от массы шлака магнитной сепарацией; при складировании он значительно окисляется и теряется в большом количестве при транспортировании к потребителю.

Изучение производства крицы показывает, что лучшее каче-

ство крицы и лучшие технико-экономические показатели достигаются при получении размеров криц 3—8 мм, но не более 12 мм. Такая крица имеет сферическую или несколько вытянутую в продольном направлении форму.

Форма и размеры крицы, как указывалось выше, зависят в значительной степени от внутренней структуры металла, в частности от количества содержащейся в нем жидкой фазы. Ниже приводятся микрофотографии нетравленых шлифов губчатого железа и крицы (рис. 19). Как видно из этих фотографий, превращение губчатого железа в крицу сопровождается переходом ажурно-сетчатой формы расположения металла в сплошной монолит. Такое слияние отдельных металлических ветвей, по-видимому, происходит из-за образования на их поверхности жидкой фазы. Это подтверждает микроструктура отдельных криц. На рис. 20 приведены микрофотографии травленных азотной кислотой шлифов, приготовленных из очень больших криц. Эти фотографии показывают, что в таких крицах твердые сферические зерна металла полностью разделены затвердевшей жидкой фазой, т. е. при высоких температурах в таких крицах присутствует большое количество жидкого металла.

Микрофотографии шлифов крицы нормальных размеров (рис. 21) показывают наличие меньшего количества затвердевшей жидкой фазы, чем в предыдущем случае, однако и в этом случае твердые зерна металла все же разделены затвердевшей жидкой фазой.

Влияние различных факторов на крицеобразование

Влияние температуры изучали следующим образом. Изготавливали небольшой брикет смеси, состоящей из руды и 5—10% твердого восстановителя. Брикет устанавливали в тигель и засыпали мелким твердым топливом. Затем тигель нагревали до температуры восстановления и выдерживали при этой температуре в течение двух часов для того, чтобы температура материала повысилась до температуры крицеобразования, при которой тигель выдерживали два часа. После этого его вынимали из печи, извлекали брикет, дробили его, полученный материал рассеивали на ситах и магнитом отделяли от пустой породы зерна металла. О степени крицеобразования судили по гранулометрическому составу полученной крицы (рис. 22).

Для установления оптимальных режимов опыты проводили при разных температурах восстановления и крицеобразования.

Результаты исследований приводятся на рис. 23.

Как видно из приведенных данных, резкое увеличение доли зерен крицы больших размеров (3—5 мм) наблюдается при температуре восстановления 1000—1100° С и температуре крицеобразования 1300—1350° С.

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 20:51 Уголок для защиты стекла

Ч 20:51 Круг, Полоса ст.3, 45, 40Х

Т 20:50 Контактные зажимы

Т 20:50 Уголки для стекла

Ч 15:42 р6м5, р18, р6м5к5, р9к5, р9к10, р9м4к8, р12ф2к8м3

Т 14:47 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

Т 14:47 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

Т 13:37 Генераторы дизельные, электростанции АД500, АД500-

Т 13:37 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

Т 13:37 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

Т 13:37 Сварочные аппараты АДД ПР2х2502, стационарный,шасс

Т 13:37 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

НОВОСТИ

2 Декабря 2016 15:37
Шагающая тележка

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

3 Декабря 2016 17:02
Стоимость турецкого импорта черных металлов за 10 месяцев упала на 16,5%

3 Декабря 2016 16:20
Наибольший объем экспорта угля через ”Восточный Порт” в 2016 году направлен в Южную Корею

3 Декабря 2016 15:43
Норвегия в октябре сократила выплавку стали почти на 7%

3 Декабря 2016 14:46
”Мечел” вернет долю в ”Эльгаугле” за 35 миллиардов

3 Декабря 2016 13:07
Японский экспорт чугуна и стали в октябре 2016 года упал на 1,9%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

Основные виды спецобуви – их назначение и свойства

Дома из бревна и бруса - характеристики и применение

ШРУС 2109 и другие важные детали трансмиссии для легковых авто

Современное весоизмерительное оборудование

Разновидности красок для строительных работ

Ремонт и замена дверных замков

Достоинства венецианской штукатурки

Декоративная штукатурка ”Короед”: особенности применения

Основные типы входных стальных дверей Гардиан

Особенности работы пункта приема металлолома

Игровая площадка - мечта каждого ребенка

Проектирование и монтаж сетей для промышленных предприятий

Особенности, разновидности и выбор холодильных шкафов

Как используется в промышленности лист нержавеющий

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.