Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Производство крицы и восстановление железа -> Производство крицы и восстановление железа

Производство крицы и восстановление железа

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

живания железа в этом случае будет определяться указанными выше факторами.

Для установления возможной степени науглероживания в зоне восстановления на диаграмму Fe —С — СО нанесено содержание окиси углерода в слое шихты при различных температурах (рис. 15). Как видно из диаграммы, максимальное содержание окиси углерода может обеспечить науглероживание железа всего лишь в пределах 0,10—0,20% С. Однако, как известно, содержание углерода в крице составляет обычно 1 —1,5%. Таким образом, науглероживание железа должно происходить в последующих зонах, в основном в переходной зоне.

Осуществление этой задачи в кричной зоне представляет некоторые трудности, так как в шлаке в начале зоны крицеоб

разования всегда содержится некоторое количество закиси железа, доходящее в отдельных случаях до очень высоких пределов.

В кричной зоне двухступенчатой печи ОХМК содержание закиси железа и окиси железа доходит соответственно до 24,8 и 5,1% .

При наличии в шлаке высокой концентрации окислов железа науглероживание железа, естественно, невозможно, так как эти окислы будут окислять углерод, растворенный в железе. По этим причинам для успешного науглероживания железа требуется предварительное восстановление окислов железа из шлака.

Проведенные лабораторные исследования этого процесса показали, что при содержании в шлаке около 5% кокса и нагреве шлака до 1300° С восстановление закиси железа из шлака полностью завершается в течение получаса.

Причинами получения сильно окисленного кричного шлака могут явиться недостаточное содержание в нем кокса, чрезмерный избыток первичного воздуха, а также расположение «горки» твердых материалов близко от выходного конца печи и т. п.

Оба этих недостатка могут быть устранены изменением состава шихты и теплового режима.

Приведенные выше теоретические соображения позволяют сделать следующие практические выводы:

1. Получение зерновой крицы в области твердо-жидкого состояния железоуглеродистого сплава (т. е. в области, заключенной между «линией линейной усадки» и линией солидус) является нежелательным, так как при этом крица сохраняет прежнюю губчатую форму восстановленного железа. В этом случае будет крайне затруднительно как совершенное разделение металла и пустой породы, так и укрупнение металлических частиц и получение сферических зерен плотного строения (хотя явления сваривания и соединения частиц в этом случае и возможны).

2. Получение зерновой крицы в области жидко-твердого состояния расплава более благоприятно, так как в этом случае вследствие приобретения системой свойств жидкого тела будет происходить совершенная сфероизация металлических частиц и будут создаваться благоприятные условия для отделения от металла пустой породы, а также и соединения металлических частиц, что, как будет показано ниже, зависит также и от состава шлака.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА КРИЦЕОБРАЗОВАНИЯ

Форма и структура крицы

Крица в шлаке находится в виде отдельных зерен. Они довольно равномерно расположены во всем его объеме. Общий вид затвердевшего шлакометаллического конгломерата дан на рис. 16.

Изучение внешнего вида большого количества криц, получаемых на установках в КНДР и в других странах, показало, что по геометрической форме крицы можно разделить на две резко отличные группы:

1) крицы, которые не имеют правильной геометрической формы, представляют несколько неполностью сваренных между собой частиц железа и образуют ноздреватый неопределенной формы конгломерат металла и шлака (рис. 17);

2) крицы, которые имеют сферическую форму вплоть до шаровой (рис. 18).

Неправильная форма криц первого типа свидетельствует о состоянии металла в кричной зоне в твердо-жидком состоянии,

при котором он сохраняет свойства твердого тела. Качество такой крицы обычно неудовлетворительное, так как в этом случае нет возможности полностью отделить металл от шлака магнитной сепарацией. Наличие же в крице большого количества кислого шлака делает ее мало пригодной для использования в качестве сырья в сталеплавильном производстве.

Сферический вид криц второго типа свидетельствуют о том, что их образование происходило в кричной зоне в жидко-твердом

состоянии. Такие крицы не содержат в себе крупных шлаковых включений. Причем желательно, чтобы такие крицы были в диаметре не больше 12 мм. В противном случае в них обычно со

держится много углерода (1,8—2%), что снижает ценность крицы как заменителя лома; кроме того, большие крицы трудно удерживаются в шлаке во взвешенном состоянии и даже при незначительном понижении нормальной вязкости шлака они быстро опускаются на дно печи. Соприкасаясь с более высоко нагретой футеровкой печи, они расплавляются, отделяются от шлака и образуют на дне печи слой жидкого металла. Последний, передвигаясь в область более низких температур, затвердевает и образует кольцевые настыли в печи.

Нижний предел размера крицы составляет 3 мм. Если получена крица меньше 3 мм, то такой металл трудно отделить от массы шлака магнитной сепарацией; при складировании он значительно окисляется и теряется в большом количестве при транспортировании к потребителю.

Изучение производства крицы показывает, что лучшее каче-

ство крицы и лучшие технико-экономические показатели достигаются при получении размеров криц 3—8 мм, но не более 12 мм. Такая крица имеет сферическую или несколько вытянутую в продольном направлении форму.

Форма и размеры крицы, как указывалось выше, зависят в значительной степени от внутренней структуры металла, в частности от количества содержащейся в нем жидкой фазы. Ниже приводятся микрофотографии нетравленых шлифов губчатого железа и крицы (рис. 19). Как видно из этих фотографий, превращение губчатого железа в крицу сопровождается переходом ажурно-сетчатой формы расположения металла в сплошной монолит. Такое слияние отдельных металлических ветвей, по-видимому, происходит из-за образования на их поверхности жидкой фазы. Это подтверждает микроструктура отдельных криц. На рис. 20 приведены микрофотографии травленных азотной кислотой шлифов, приготовленных из очень больших криц. Эти фотографии показывают, что в таких крицах твердые сферические зерна металла полностью разделены затвердевшей жидкой фазой, т. е. при высоких температурах в таких крицах присутствует большое количество жидкого металла.

Микрофотографии шлифов крицы нормальных размеров (рис. 21) показывают наличие меньшего количества затвердевшей жидкой фазы, чем в предыдущем случае, однако и в этом случае твердые зерна металла все же разделены затвердевшей жидкой фазой.

Влияние различных факторов на крицеобразование

Влияние температуры изучали следующим образом. Изготавливали небольшой брикет смеси, состоящей из руды и 5—10% твердого восстановителя. Брикет устанавливали в тигель и засыпали мелким твердым топливом. Затем тигель нагревали до температуры восстановления и выдерживали при этой температуре в течение двух часов для того, чтобы температура материала повысилась до температуры крицеобразования, при которой тигель выдерживали два часа. После этого его вынимали из печи, извлекали брикет, дробили его, полученный материал рассеивали на ситах и магнитом отделяли от пустой породы зерна металла. О степени крицеобразования судили по гранулометрическому составу полученной крицы (рис. 22).

Для установления оптимальных режимов опыты проводили при разных температурах восстановления и крицеобразования.

Результаты исследований приводятся на рис. 23.

Как видно из приведенных данных, резкое увеличение доли зерен крицы больших размеров (3—5 мм) наблюдается при температуре восстановления 1000—1100° С и температуре крицеобразования 1300—1350° С.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.07.19   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

18:19 Рулон нержавеющий 12Х17 аналог (AISI 430)

18:18 Рулон нержавеющий 12Х18Н10Т аналог (AISI 321)

18:16 Рулон нержавеющий 08Х18Н10 аналог (AISI 304)

18:15 Рулон нержавеющий 12Х15Г9НД аналог (AISI 201)

18:14 Рулон нержавеющий AISI 430

18:13 Рулон нержавеющий AISI 321

18:12 Рулон нержавеющий AISI 304

18:11 Рулон нержавеющий AISI 201

11:38 Услуги ООО ”РОСТМЕХ”: 3д фрезеровка алюминия и меди для РЭА

05:13 Круг г/к сталь пружинная 60С2ХФА

НОВОСТИ

15 Декабря 2017 17:07
Самодельная коронка по дереву для изготовления заглушек

8 Декабря 2017 11:54
Самодельные прицепы-самосвалы для легковых автомобилей (22 фото, 1 видео)

15 Декабря 2017 17:33
”JSW Steel” в ноябре увеличила выплавку стали на 11%

15 Декабря 2017 16:40
”Ростех” создаст производство сельхозмашин ”Сибсельмаш-Спецтехники” на мощностях ”КЭМЗ”

15 Декабря 2017 15:15
Чилийский выпуск молибдена за 10 месяцев вырос на 10,7%

15 Декабря 2017 14:21
Предварительный годовой результат ”Приморского ГОКа” – 2700 тонн концентрата вольфрама

15 Декабря 2017 13:28
Американский экспорт никелевого лома в октябре упал на 28,4%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Некоторые аспекты выбора квартир

Социальный трейдинг: за и против

Сальники и компенсационные устройства

Косилки для травы - виды и особенности

Марокканская и другие виды декоративных штукатурок в интерьере

Бытовки металлические и блок контейнеры - выбор для различных нужд

Выбор квартир - некоторые особенности

Офшорная компания - некоторые особенности и аспекты работы

Характеристика материалов для производства мебели

Основные и дополнительные изыскания для строительства

Штукатурная станция – для чего применяют?

Конденсат на трубах холодной воды. Что делать в случае возникновения конденсата?

Способы поиска скрытых течей в подземных водопроводах

Сейфы уничтожающие содержимое AG Blackjack

Алюминиевые композитные панели

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает изготовление металлоконструкций.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.