Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Производство крицы и восстановление железа -> Производство крицы и восстановление железа

Производство крицы и восстановление железа

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

вительного топлива, от длительности пребывания материалов в этой зоне и т. п.

Влияние температуры можно наглядно представить при рассмотрении совместно диаграмм двух систем 02—Fe и Fe—С с нанесением на них точек, соответствующих изменениям температуры по ходу процесса образования крицы из руды и содержания в металле кислорода и углерода (рис. 13).

Из этих диаграмм следует, что при достижении температуры, соответствующей точке О, начинается процесс восстановления железа, который идет по линии OA. Точка А .соответствует максимально допустимой температуре восстановления (не превышающей температуры плавления силиката железа).

Дальнейшее восстановление должно происходить при постоянной температуре по линии АВ. Точка В соответствует переходу закиси железа в металлическое железо. Так как металлическое железо не соединяется с кремнекислотой, то с этого момента возможно дальнейшее повышение температуры нагрева железа. При этом из-за восстановительного характера атмосферы произойдет науглероживание железа по линии ВС. Точка С соответствует практически достигаемой максимальной температуре нагрева материалов в кричной зоне. Дальше науглероживание железа пойдет при постоянной температуре по линии CD. При этом степень науглероживания будет зависеть лишь от длительности пребывания железа при этой температуре. При достижении точки N и при пересечении кривой солидуса начнет образовываться жидкая металлическая масса и начинается процесс крицеобразования.

Полностью отделить металл от пустой породы можно лишь при условии их плавления, что также способствует коагуляции частиц восстановленного железа в крупные скопления.

Таким образом, получение зерновой крицы должно протекать в области, ограниченной линиями солидус и ликвидус, г. е. при наличии некоторого количества жидкой металлической фазы.

Если по каким-либо причинам эти условия в кричной зоне нарушаются и положение системы сдвигается левее линии солидус, то неизбежно будет получаться металлопродукт более низкого качества, чем зерновая крица.

Аналогичный случай наблюдается при производстве крицы во вращающихся печах, когда резко падает температура в кричной зоне или процесс специально ведется при более низкой температуре, например, при понижении температур нагрева материалов до 1050—1100° С получается железный продукт камневидной структуры плотного, но неоднородного состава размерами от 30 до 200 мм. Этот продукт является по своим свойствам промежуточным между губчатым железом и крицей.

Промышленное производство этого продукта показало, что при дроблении полупродукта получается много железа в виде очень мелкой пыли, которая трудно отделяется при магнитной сепарации от шлака, вследствие чего резко снижается коэффициент извлечения железа. Так, например, после дробления и магнитной сепарации получали продукт следующего состава:

Как видно из анализа, этот металлический продукт является неудовлетворительным сырьем для сталеплавильного производства, так как содержит много кремнекислоты и закиси железа. При использовании его в электропечах значительно увеличивается длительность плавки, расход электроэнергии и уменьшается выход годного. Особенно мало эффективен этот процесс при использовании бедных руд. Так, например, при применении железной руды с содержанием 39,2% Fe выход железа в полупродукт составил 25%; при дроблении около 50% железа перешло в шлаковую пыль и фактическое извлечение железа составило всего лишь 12%. Поэтому применение этого процесса для промышленности нерационально. Но с точки зрения изучения процесса крицеобразования он представляет интерес, так как фиксирует одну из промежуточных стадий образования крицы.

При этом окускование материалов способствует более интенсивному науглероживанию восстановительного железа, так как внутри куска при наличии неиспользованных частиц топлива будет получаться более высокая концентрация окиси углерода.

Таким образом, процесс получения зерновой крицы должен совершаться как бы в три стадии: получение губчатого железа.

образование из него и неметаллической части шихты промежуточного продукта и из последнего — зерновой крицы и шлака.

Как показало наблюдение, нарушение этой стадийности крайне неблагоприятно сказывается на качестве крицы и на технико-экономических показателях производства. Так, например, в случае чрезмерного приближения зоны восстановления к выходной части печи (что свидетельствует об уменьшении зоны образования промежуточного продукта, которая в нормальных условиях должна составлять около одной трети зоны крицеобразования) получается много так называемой «песочной» (мелкой) крицы и резко уменьшается коэффициент извлечения железа.

По мере передвижения промежуточного продукта к выходному концу вращающейся печи происходит дальнейший нагрев материалов, плавление шлаковых компонентов шихты и восстановленного и науглероженного железа, а также и коагуляция последнего в более крупные скопления — зерна шаровой формы.

Качество крицы в первую очередь будет зависеть от происходящих процессов плавления металла, от степени завершения этого процесса, от количества жидкой фазы, содержащейся в крице в момент ее сфероизации. От последнего фактора, как показывают исследования акад. А. А. Бочвара, значительно зависит физическое состояние двухфазной системы. Начиная с линии солидус до некоторого предела содержания в сплаве жидкой фазы твердая фаза имеет скелетообразное расположение, а жидкая фаза размещается между его ветвями. В этой области сплав находится в твердо-жидком состоянии и обладает свойствами твердого тела; в частности, он в этом случае стремится сохранить форму, какую имел до начала плавления.

При увеличении количества жидкой фазы в сплаве свыше этого предела наступает разрушение скелета твердой фазы и образование из него отдельных зерен твердой фазы, которые будут разъединены жидкой фазой. Размеры этих зерен по мере увеличения жидкой фазы уменьшаются и они исчезают совершенно при достижении системой линии ликвидус.

Сплав в этой области находится в жидко-твердом состоянии, но обладает уже свойствами жидкости; в частности, в этом случае частицы железа, находящиеся в шлаковом расплаве, будут стремиться принять шаровую форму. Такой железоуглеродистый сплав будет обладать уже и некоторой жидкотекучестью, которая будет возрастать по мере увеличения количества жидкой фазы в сплаве.

Линия, делящая область, заключенную между линиями солидус и ликвидус, по физическому состоянию сплавов на две части названа акад. А. А. Бочваром «линией начала линейной усадки». Эта линия определяет теоретическую зону начала

крицеобразования. Схематически область крицеобразования представлена на рис. 14.

Как было показано выше, для успешной сфероизации частиц железа в кричной зоне необходимо предварительно достичь науглероживания железа, обеспечивающего получение при рабочей температуре некоторого количества жидкой фазы.

Процесс науглероживания железа может осуществляться в зоне восстановления, в переходной зоне. Степень науглероживания железа зависит от состава газовой фазы, температуры

нагрева металла и длительности выдержки. Теоретически науглероживание железа протекает по двум реакциям:

3FeO + 5СО = Fe3C + 4С02; (1)

3Fe + 2СО = Fe3C + С02. (2)

Первая реакция протекает при низкой температуре, при наличии в газе высокой концентрации окиси углерода. Однако, как было показано выше, при низкой температуре в слое шихты концентрация окиси углерода очень незначительна и поэтому течение этой реакции в зоне восстановления практически невозможно. Поэтому практически науглероживание в этой зоне происходит лишь по второй реакции. Степень науглеро-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.07.19   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:39 Круг нержавеющий AISI 321

12:39 Круг нержавеющий Aisi 321

10:27 Круг 10Г2, пруток стальной 10Г2

10:26 Круг стальной г/к 35ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 30ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 25Х1МФ по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 20ХН3А по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг 18Х2Н4МА, пруток стальной 18Х2Н4МА

10:25 Круг, пруток стальной 13Х14Н3В2ФР-Ш

10:25 Круг стальной г/к 10Х17Н13М2Т по ГОСТ 2590-2006

НОВОСТИ

21 Августа 2017 17:25
Продвинутая система пожаротушения в японской деревне

21 Августа 2017 15:27
142-летний судоподъемник Андертон (27 фото, 1 видео)

21 Августа 2017 17:37
Артель ”Восток-2” к середине августа добыла 40 кг золота

21 Августа 2017 16:58
Компания ”Курганхиммаш” продолжает изготовление партии колонных аппаратов

21 Августа 2017 15:02
Перуанская добыча железной руды за полгода выросла на 9,5%

21 Августа 2017 14:48
”Северский трубный завод” модернизировал систему управления редукционно-растяжного стана

21 Августа 2017 13:22
Немецкий выпуск стали в июле упал на 2,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Плитка строительная керамическая

Прессовое оборудование для мебельной промышленности

Испытания гидроизоляции

Дверные ручки и фурнитура

Основы выбора сварочных аппаратов ММА

Аксессуары для смартфонов

Тканые и сварные стальные сетки

Алюминиевые и оцинкованные фасадные системы

Плиты ПБ – отличительные особенности изготовления и применения

Сварная балка как аналог обычной горячекатаной

Объемные буквы и световые короба как распространенные виды наружной рекламы

Как проводятся такелажные работы при перевозке станков

Высококачественная мебель на заказ

Грамотный подход к выбору материалов и технологии изготовления межкомнатных дверей

Выбор практичных и сочетающихся с интерьером межкомнатных дверей

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.