Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Производство крицы и восстановление железа -> Часть 4

Производство крицы и восстановление железа (Часть 4)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19   

вительного топлива, от длительности пребывания материалов в этой зоне и т. п.

Влияние температуры можно наглядно представить при рассмотрении совместно диаграмм двух систем 02—Fe и Fe—С с нанесением на них точек, соответствующих изменениям температуры по ходу процесса образования крицы из руды и содержания в металле кислорода и углерода (рис. 13).

Из этих диаграмм следует, что при достижении температуры, соответствующей точке О, начинается процесс восстановления железа, который идет по линии OA. Точка А .соответствует максимально допустимой температуре восстановления (не превышающей температуры плавления силиката железа).

Дальнейшее восстановление должно происходить при постоянной температуре по линии АВ. Точка В соответствует переходу закиси железа в металлическое железо. Так как металлическое железо не соединяется с кремнекислотой, то с этого момента возможно дальнейшее повышение температуры нагрева железа. При этом из-за восстановительного характера атмосферы произойдет науглероживание железа по линии ВС. Точка С соответствует практически достигаемой максимальной температуре нагрева материалов в кричной зоне. Дальше науглероживание железа пойдет при постоянной температуре по линии CD. При этом степень науглероживания будет зависеть лишь от длительности пребывания железа при этой температуре. При достижении точки N и при пересечении кривой солидуса начнет образовываться жидкая металлическая масса и начинается процесс крицеобразования.

Полностью отделить металл от пустой породы можно лишь при условии их плавления, что также способствует коагуляции частиц восстановленного железа в крупные скопления.

Таким образом, получение зерновой крицы должно протекать в области, ограниченной линиями солидус и ликвидус, г. е. при наличии некоторого количества жидкой металлической фазы.

Если по каким-либо причинам эти условия в кричной зоне нарушаются и положение системы сдвигается левее линии солидус, то неизбежно будет получаться металлопродукт более низкого качества, чем зерновая крица.

Аналогичный случай наблюдается при производстве крицы во вращающихся печах, когда резко падает температура в кричной зоне или процесс специально ведется при более низкой температуре, например, при понижении температур нагрева материалов до 1050—1100° С получается железный продукт камневидной структуры плотного, но неоднородного состава размерами от 30 до 200 мм. Этот продукт является по своим свойствам промежуточным между губчатым железом и крицей.

Промышленное производство этого продукта показало, что при дроблении полупродукта получается много железа в виде очень мелкой пыли, которая трудно отделяется при магнитной сепарации от шлака, вследствие чего резко снижается коэффициент извлечения железа. Так, например, после дробления и магнитной сепарации получали продукт следующего состава:

Как видно из анализа, этот металлический продукт является неудовлетворительным сырьем для сталеплавильного производства, так как содержит много кремнекислоты и закиси железа. При использовании его в электропечах значительно увеличивается длительность плавки, расход электроэнергии и уменьшается выход годного. Особенно мало эффективен этот процесс при использовании бедных руд. Так, например, при применении железной руды с содержанием 39,2% Fe выход железа в полупродукт составил 25%; при дроблении около 50% железа перешло в шлаковую пыль и фактическое извлечение железа составило всего лишь 12%. Поэтому применение этого процесса для промышленности нерационально. Но с точки зрения изучения процесса крицеобразования он представляет интерес, так как фиксирует одну из промежуточных стадий образования крицы.

При этом окускование материалов способствует более интенсивному науглероживанию восстановительного железа, так как внутри куска при наличии неиспользованных частиц топлива будет получаться более высокая концентрация окиси углерода.

Таким образом, процесс получения зерновой крицы должен совершаться как бы в три стадии: получение губчатого железа.

образование из него и неметаллической части шихты промежуточного продукта и из последнего — зерновой крицы и шлака.

Как показало наблюдение, нарушение этой стадийности крайне неблагоприятно сказывается на качестве крицы и на технико-экономических показателях производства. Так, например, в случае чрезмерного приближения зоны восстановления к выходной части печи (что свидетельствует об уменьшении зоны образования промежуточного продукта, которая в нормальных условиях должна составлять около одной трети зоны крицеобразования) получается много так называемой «песочной» (мелкой) крицы и резко уменьшается коэффициент извлечения железа.

По мере передвижения промежуточного продукта к выходному концу вращающейся печи происходит дальнейший нагрев материалов, плавление шлаковых компонентов шихты и восстановленного и науглероженного железа, а также и коагуляция последнего в более крупные скопления — зерна шаровой формы.

Качество крицы в первую очередь будет зависеть от происходящих процессов плавления металла, от степени завершения этого процесса, от количества жидкой фазы, содержащейся в крице в момент ее сфероизации. От последнего фактора, как показывают исследования акад. А. А. Бочвара, значительно зависит физическое состояние двухфазной системы. Начиная с линии солидус до некоторого предела содержания в сплаве жидкой фазы твердая фаза имеет скелетообразное расположение, а жидкая фаза размещается между его ветвями. В этой области сплав находится в твердо-жидком состоянии и обладает свойствами твердого тела; в частности, он в этом случае стремится сохранить форму, какую имел до начала плавления.

При увеличении количества жидкой фазы в сплаве свыше этого предела наступает разрушение скелета твердой фазы и образование из него отдельных зерен твердой фазы, которые будут разъединены жидкой фазой. Размеры этих зерен по мере увеличения жидкой фазы уменьшаются и они исчезают совершенно при достижении системой линии ликвидус.

Сплав в этой области находится в жидко-твердом состоянии, но обладает уже свойствами жидкости; в частности, в этом случае частицы железа, находящиеся в шлаковом расплаве, будут стремиться принять шаровую форму. Такой железоуглеродистый сплав будет обладать уже и некоторой жидкотекучестью, которая будет возрастать по мере увеличения количества жидкой фазы в сплаве.

Линия, делящая область, заключенную между линиями солидус и ликвидус, по физическому состоянию сплавов на две части названа акад. А. А. Бочваром «линией начала линейной усадки». Эта линия определяет теоретическую зону начала

крицеобразования. Схематически область крицеобразования представлена на рис. 14.

Как было показано выше, для успешной сфероизации частиц железа в кричной зоне необходимо предварительно достичь науглероживания железа, обеспечивающего получение при рабочей температуре некоторого количества жидкой фазы.

Процесс науглероживания железа может осуществляться в зоне восстановления, в переходной зоне. Степень науглероживания железа зависит от состава газовой фазы, температуры

нагрева металла и длительности выдержки. Теоретически науглероживание железа протекает по двум реакциям:

3FeO + 5СО = Fe3C + 4С02; (1)

3Fe + 2СО = Fe3C + С02. (2)

Первая реакция протекает при низкой температуре, при наличии в газе высокой концентрации окиси углерода. Однако, как было показано выше, при низкой температуре в слое шихты концентрация окиси углерода очень незначительна и поэтому течение этой реакции в зоне восстановления практически невозможно. Поэтому практически науглероживание в этой зоне происходит лишь по второй реакции. Степень науглеро-

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

У 22:16 Металлолом Самовывоз. Дорого. Оперативно. Демонтаж

У 22:16 Металлолом. Прием и Вывоз Металлолома. Демонтаж.

Т 14:24 Генераторы дизельные, электростанции АД500, АД500-

Т 14:24 Дизельные электростанции АД 315

Т 14:24 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

У 12:08 Погружение винтовых свай

У 12:08 Металлоконструкции

Т 12:08 Винтовые сваи серии СВЛ (ВСЛ) и СВЛМ (ВСЛМ)

У 12:08 Аренда УБМ-85

Т 12:08 Винтовые сваи

У 11:39 Ходовые винты.

У 11:39 Ремонт промышленных редукторов.

НОВОСТИ

6 Декабря 2016 17:05
Пушка для стрельбы тыквами и шарами для боулинга

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

8 Декабря 2016 12:38
”Нерюнгри-Металлик” будет разрабатывать месторождение ”Темное”

8 Декабря 2016 11:44
”ЧТПЗ” присвоены рейтинги категории ”ВВ” от двух международных рейтинговых агентств

8 Декабря 2016 10:05
”Коршуновский ГОК” увеличил добычу руды

8 Декабря 2016 09:31
”Северсталь-метиз” запустил новое оборудование

8 Декабря 2016 08:36
Горняки шахты ”Усковская” выполнили годовой план по проходке и добыли 2 млн. тонн угля

НОВЫЕ СТАТЬИ

Основные виды и области применения термопар

Использование мешков для упаковки в отраслях промышленности

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

Использование нержавеющего проката в пищевой промышленности

Тротуарная плитка от ”АВТОСТРОЙ” - типы и назначение

ГНБ технология бурения

Лазерная резка металла

Рентгенофлуоресцентные спектрометры - толщиномеры

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.