Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Производство крицы и восстановление железа -> Производство крицы и восстановление железа

Производство крицы и восстановление железа

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

ТЕПЛОВАЯ РАБОТА ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ПЕЧИ

При производстве крицы печь должна обеспечить прохождение через нее определенного количества сырых материалов в соответствии с установленной производительностью и передать сырым материалам соответствующее количество тепла, нагрев их до температуры, обеспечивающей протекание физико-химических процессов, необходимых для образования крицы.

Практическое осуществление первой задачи не представит трудностей, так как современные вращающиеся печи, производящие крицу, как транспортные устройства имеют еще очень большие неиспользованные резервы. Возможно увеличение скорости вращения печи, числа оборотов и коэффициента заполнения печи шихтовыми материалами, однако практически при этом трудно создать необходимый температурный режим работы печи.

Выполнение второй задачи является узким звеном при производстве крицы, так как трудно создать стабильные и оптимальные температурный и тепловой режимы работы печи.

Эффективность тепловой работы вращающейся печи зависит от условий сжигания топлива и от степени передачи тепла шихтовым материалам от газов.

Отличительной особенностью работы кричной вращающейся печи является то, что топливо сжигается в ней двояко. Часть пылевидного (или другого) топлива сжигается в горелках кричной зоны, а часть топлива (в смеси с рудой) служит восстановителем. В последнем случае горение идет почти по всей зоне восстановления.

При одновременном действии этих двух источников поступления тепла в печи неизбежно создается значительный его избыток, неблагоприятно сказывающийся на процесс крицеобразования и стойкости огнеупоров, вследствие чего работа горелок, сжигающих пылевидное топливо, обычно происходит периодически (в течение часа они 40—45 мин работают и на 15—20 мин отключаются).

Наличие второго очага горения топлива требует подвода большого количества сжатого воздуха с выходного конца печи, что создает сильно окислительную атмосферу в зоне крицеобразова-

ния. Это обстоятельство осложняет создание стабильного теплового режима в печи.

Регулирование количества тепла, вводимого в печь, производят изменением содержания в шихте восстановителя или количества сжигаемой пыли. Обычно преимущественно используется второй способ.

Условия сжигания пылевидного топлива в горелках определяются аэродинамическим режимом факела пламени и объемом топочного пространства печи. Для каждой вращающейся печи существует определенная величина удельного теплонапряжения топочного пространства, ограничивающая тепловую мощность печи.

Так, для вращающейся печи внутренним диаметром 3 м тепловая мощность топочного пространства составляет около 20 • 106 ккал/ч.

Для работы вращающейся печи существенное значение имеет температура факела пламени горящей пыли. Она зависит от теплотворной способности и количества пылевидного топлива, а также от количества и давления подаваемого первичного воздуха. Например, при теплотворной способности топлива 6000 кал/кг температура факела пламени будет равна 1680° С, при 5000 кал/кг 1420° С. С точки зрения увеличения теплопередачи желательно применять первый вид топлива, однако при этом необходимо учитывать возможность возникновения концентрации чрезмерно высоких температур на небольших участках кричной зоны (при неправильной организации работы факела пламени), что может привести к расстройству работы печи.

Для полного завершения процесса шлако- и крицеобразования требуется выдержка восстановленного железа и шлакообразующих материалов в течение некоторого времени в зоне высоких температур в кричной зоне. Исходя из этого длина зоны высоких температур определяется длиной факела горения пылевидного топлива.

Максимальная длина факела (L) определяется временем горения частиц топлива и зависит от объема свободного пространства этой зоны. По экспериментальным данным Иванова, длина факела ориентировочно рассчитывается по следующей формуле:

h = 4,2 • D,

где D — внутренний диаметр печи, м.

Рассчитанная по этой формуле длина факела пламени для печи внутренним диаметром 3 м составляет около 12,6 м (практически длина факела может быть несколько увеличена).

Длина факела определяет длину зоны крицеобразования, так как скорость движения материалов в этой зоне составляет около 6—8 м/ч, значит материал находится в ней при высоких температурах 1,5—2 ч. Как показывают приведенные выше ре

зультаты наших лабораторных исследований, такая выдержка вполне достаточна для завершения процессов шлако- и крицеобразования.

Следует отметить, что некоторыми исследователями установлена прямая связь между длиной кричной зоны и получаемым гранулометрическим составом крицы, что иллюстрирует рис. 36, составленный на основании данных о работе печи длиной 60 м на одной из установок ГДР.

Процессы теплопередачи, определяющие работу вращающейся печи как теплообменника, весьма сложны и трудно подда

ются теоретическому и экспериментальному изучению. Вследствие сказанного мы ограничимся по этому вопросу лишь некоторыми общими замечаниями.

В условиях вращающейся печи нагрев шихтовых материалов газовым потоком производится прямым и косвенным путем; в последнем случае газовый поток нагревает футеровку печи, а она отдает часть полученного тепла шихтовому материалу. Таким образом, теплопередача в печи осуществляется:

1) от газового потока к открытой поверхности материалов лучеиспусканием и конвекцией;

2) от открытой поверхности футеровки печи к открытой поверхности материала лучеиспусканием;

3) от закрытой поверхности футеровки печи к закрытой поверхности материала лучеиспусканием, теплопроводностью и конвекцией.

Удельный вес того или иного способа теплопередачи зависит от температуры сред, отдающих и воспринимающих тепло, и ряда других факторов. До 600° С преобладает теплопередача лучеиспусканием, ниже — конвекцией.

Общая теплопередача в низкотемпературных зонах сушки и нагрева незначительна, поэтому в некоторых случаях для ее

увеличения устанавливают в этих зонах специальные устройства (навеска цепей и т. п.), как например, в цементных печах.

Частицы шихтовых материалов до зоны крицеобразования нагреваются в процессе их пересыпания на поверхности слоя материалов и футеровки печи. Количество тепла, получаемого частицей материала, зависит от времени пребывания частиц на указанных поверхностях и числа повторяемых циклов этого процесса.

При некоторой скорости вращения печи пересыпание частиц шихты становится настолько интенсивным, что возможно равномерное распределение температур по всей толще слоя шихты. С этого момента шихтовой материал воспринимает максимально возможное количество тепла, дальнейшее увеличение скорости вращения печи уже не сказывается на увеличении поглощения тепла шихтой. Если скорость вращения меньше этого предела, то розникает разность температур внутри слоя и на периферии.

Коэффициент равномерности распределения температур в слое является показателем степени передачи тепла шихте. Критическая скорость вращения для печи диаметром 3 м составляет в нормальных условиях около 2 об/мин. При таком режиме в в слое шихты не достигается равномерного распределения температур.

На количество поглощенного шихтой тепла оказывают также влияние размер частиц шихты и коэффициент заполнения печи.

Увеличение до определенных размеров крупности шихты и уменьшение коэффициента заполнения печи способствуют увеличению нагрева шихтовых материалов.

Условия теплопередачи и нагрева в зоне крицеобразования несколько отличаются от условий, имеющих место в других двух зонах, поскольку полупродукт находится в расплавленном состоянии и на него непосредственно воздействует факел пламени горящей пыли. По этим причинам, несмотря на то, что в этой зоне происходит перемешивание шлака, неравномерность нагрева его поверхностных и внутренних слоев выражена еще резче.

Таким образом, интенсификации теплопередачи от газов к материалу и равномерному нагреву последних будет способствовать увеличение: 1) поверхностей теплопередачи; 2) разности температур газового потока и шихты (например, за счет повышения температуры горения топлива); 3) длины зоны горения пылевидного топлива (путем увеличения степени помола угля, повышения скорости воздуха и т. п.); 4) числа оборотов (до практически допустимой по технологическим условиям скорости движения материалов) и обеспечение равномерного питания печи шихтовыми материалами в соответствии с практически возможным для данной печи температурным и тепловым режимами.

Для подвода надлежащего количества тепла и достижения максимальной теплопередачи необходимо также создать и хоро-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.07.19   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:05 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т (ТС)

12:05 Проволока никелевая марки ДКРПМ НП2, ГОСТ 2179-75

12:05 Труба нержавеющая марки 12Х18Н10Т, ГОСТ 9941-81

12:05 Круг электротехнический марка стали 10880

12:05 39Н проволока ф8 мм

12:05 12Х18Н10Т труба

12:05 ХН75МБТЮ проволока 1,2 мм

12:04 ХН70Ю проволока 1,0 мм

12:04 ХН78Т лист 1,5 мм

12:04 МНЖКТ проволока ф2 мм для сварки

НОВОСТИ

29 Апреля 2017 16:18
Парк скульптур из металлолома в Индии

28 Апреля 2017 18:17
Сворачивающийся мост в Лондоне (10 фото, 1 видео)

29 Апреля 2017 15:06
Выпуск чугуна в странах СНГ в марте вырос на 2,6%

29 Апреля 2017 14:47
”Русполимет” пополняет парк оборудования

29 Апреля 2017 13:56
”Челябинский цинковый завод” включен в ”зеленый коридор” таможенной службы

29 Апреля 2017 13:20
”AHMSA” сообщила об убытке $8,66 млн. в 1-м квартале

29 Апреля 2017 12:14
В плавильном цехе ”КраМЗа” специалисты устанавливают новое оборудование

НОВЫЕ СТАТЬИ

Виды и механика процесса хонингования - основы технологии

3Д принтеры для производства металлических изделий

Задвижки чугунные

Офисная мебель

Сварочные работы в промышленности и строительстве

Видеорегистраторы - основные характеристики

Датчики уровня сыпучих материалов

Лазерные уровни в строительстве

Насосы для колодцев и их основные характеристики

Комплектующие для обустройства железнодорожных путей

Особенности сдачи металлолома в пункты приема

Как открыть свой магазин быстро и оснастить его всем необходимым?

А вы знаете, для чего используют транспортерные сетки?

Какие заборы сегодня наиболее эффективно могут защитить объекты транспортной инфраструктуры?

Про упаковку из воздушно-пузырьковой пленки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.