Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Прочность литейных форм -> Основы технологий литейных форм -> Основы технологий литейных форм

Основы технологий литейных форм

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  16  17  18  ...  32  33  34 

высоких скоростях значительную роль начинает играть внутреннее трение. Однако чаще применяют технологические пробы, в которых кроме реологии самой смеси, как сложной дисперсной системы, учитываются внешнее трение, влияние бокового давления и т. п.

Косвенно текучесть смеси можно оценить по пределу прочности на сжатие. Можно сослаться, в частности, на результаты опытов, приведенные на рис. 7 характер зависимости oсж и oсдв от влажности идентичен. Предложено по пределу прочности на сжатие осуществлять разделение формовочных смесей на сыпучие и пластичные. Границе между ними, а следовательно, началу перехода от ньютоновской к бингамовской вязкости связующей композиции, соответствует предел прочности при сжатии в интервале 0,005—0,012 МПа. Для сыпучих смесей достаточно применения вибрации, как самостоятельного метода уплотнения, для пластичных необходимы более мощные средства прессование, встряхивание и др. Работа, затрачиваемая на уплотнение, прямо зависит от Рт и n*. Именно в этом проявляется влияние реологических свойств связующих на поведение смесей при уплотнении.

Поведение особого рода формовочных смесей — жидких самотвердеющих (ЖСС)—не является исключением из общих реологических концепций, изложенных выше. По свойствам они ближе к бингамовым жидкостям, чем к связно-сыпучим системам, в которых роль предела текучести играет сцепление, а структурной вязкости — коэффициент внутреннего трения. Эти положения относительно ЖСС были экспериментально обоснованы и сформулированы автором совместно с А. М. Ляссом и П. А. Борсуком. Для стандартных ЖСС с жидким стеклом в момент выпуска из смесителя предел текучести составляет (0,8-2,5) 10-4 МПа, структурная вязкость 1,4—1,6 Па с; для цементных ЖСС предел текучести равен (1 -2) 10-4 МПа.

4. Параметрическая модель.

Формирование структуры

Прочность скелетной системы, к которой принадлежит, как было показано, любая формовочная смесь, определяется двумя параметрами — прочностью связи между зернами наполнителя в зоне контакта (р) и числом реализованных контактов, приходящимся на единицу объема (Nv). Реализованными будем называть контакты, которые осуществляются через пленку связующего. Обе эти величины являются статистическими в силу неопределенности геометрии зерен и неоднородности их размеров, поэтому их можно использовать только для качественного анализа прочности, как физического свойства смеси. В более строгой постановке учитывают еще силы механического зацепления между зернами, как это делается, например, в теории прочности сыпучих материалов. Однако у формовочных смесей при малых предельных деформациях разрушения зацепление не имеет существенного значения. Более заметную роль форма зерен приобретает при сдвиговых деформациях в процессе уплотнения.

На рис. 8 приведены факторы, определяющие формирование прочности формовочных смесей; они заключают в себе обобщение современных представлений об этой проблеме.

Анализ параметрической модели должен начинаться с представлений о формировании макроструктуры, от которой зависят и р и Nv. Она образуется в две стадии: первой является перемешивание, второй уплотнение, включая его предварительный этап — заполнение формы или стержневого ящика. Механизм образования формовочной смеси зависит от природы связующей композиции. Если ее основу составляет вода или молекулярно-коллоидный раствор, когда отсутствует структурная прочность, определяющую роль играют капиллярные процессы на границе раздела связующее — наполнитель (смесь 1-го типа). Процесс обволакивания песка в смесителе идет с убылью поверхностной энергии системы. Однако более важным представляется то, что

в этом случае внешняя энергия, которую расходует смеситель, затрачивается главным образом на преодоление внутреннего трения связующего (при вязкостях, приведенных в табл. 3) и на перемешивание песка. Последнее представляет собой преодоление гравитационных сил, зависящих от плотности песка, конструкции смесительной камеры, степени ее заполнения. Внутреннее трение наполнителя здесь несущественно; показано, что в интервале размеров зерен от 0 до 300 мкм гранулометрия не влияет на работу сухого перемешивания. На зернах образуются пленки, а в контактных зонах — стыковые манжеты. В покое эта система находится в равновесии за счет капиллярных сил и когезионной прочности жидкости. В определенной степени толщина пленок и манжет зависит и от вязкости жидкой фазы связующего. Схема капиллярного равновесия показана на модели (рис. 9).

Молекулярное давление на кривой поверхности

где Р0 -молекулярное давление на плоской поверхности, или сила адгезии; oтж- межфазное натяжение на поверхности раздела наполнитель — связующее; (1/r) — средняя кривизна; 0 -угол смачивания.

Термодинамическая и агрегативная устойчивость жидких пленок на зернах обусловлена тем, что при 0<90° адгезия превышает когезию. Это следует из соотношения

где WaДг— работа адгезии; WKог — работа когезии.

Поверхности минералов наполнителей формовочных смесей, таких, как кварц, циркон, оливин, хромит и др., обладают большим энергетическим потенциалом и поэтому хорошо смачиваются полярными жидкостями, в частности водными растворами, и неводорастворимыми олигомерами с функциональными группами типа Н, NH2, СН2. И в этом и в другом случае между поверхностью и связующими преобладают водородные связи. По-видимому, условия смачивания принципиально не меняются при наличии на поверхности зерен кварцевого песка, гидрофильных минеральных примесей и пленок—глин (каолинита, галлуазита) и других минералов. Ухудшение смачивания в отдельных случаях может быть связано с наличием на зернах гидрофобных пленок неминерального происхождения из-за загрязнений или конденсации жиров из воздуха в виде мозаичной пленки. Экспери

Молекулярное давление на кривой поверхности

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  ...  16  17  18  ...  32  33  34 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.02.20   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

25 Мая 2017 17:31
Тележка для буксировки морского контейнера

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

27 Мая 2017 12:41
ПАО ”Турбоатом” модернизировало оборудование для АЭС Пакш (Венгрия)

27 Мая 2017 12:04
”Высочайший” в этом году планирует запустить новый горно-обогатительный комбинат ”Угахан”

27 Мая 2017 11:20
”ПСМ” поставили ”Транснефти” партию дизель-генераторов

27 Мая 2017 10:14
”РУСАЛ” сообщает о привлечении нового предэкспортного кредита

27 Мая 2017 09:42
На ”КАМАЗе” прошел плановый ремонт оборудования

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.