Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Процессы термообработки в газовой атмосфере -> Процессы термообработки в газовой атмосфере

Процессы термообработки в газовой атмосфере

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  15  16  17  ...  22  23  24  ...  44  45  46 

только тогда, когда после горячей деформации не будет развиваться рекристаллизация, связанная с интенсивной миграцией границ зерен. Эта миграция границ зерен в значительной степени устраняет специфическую субструктуру, созданную при горячей деформации. Поэтому целесообразно вести горячую деформацию пружинных сталей в цикле ВТМО при температурах, близких к А3. Несмотря на это, как следует из рис. 4.203, высокие значения усталостной прочности стали 55СгМп4, легированной микродобавками 0,003% В, достигаются не после деформации при 900° С, как этого следовало ожидать, а при 950° С. Выше 950° С происходит интенсивная рекристаллизация, вследствие чего падает усталостная прочность. Очевидно, что ниже 950° С образование стабильной субструктуры полигониза-ции происходит не полностью во всем объеме, и полученная субструктура имеет существенные признаки горячего наклепа. Пониженная пластичность в этом случае проявляется в уменьшении усталостной прочности. Для пружинных сталей 50СгМп4 и 55SiMn7, как было установлено, оптимальной температурой деформации при ВТМО является температура 900° С (рис. 2.204). Во всех случаях действует правило, согласно которому температура деформации при ВТМО должна быть выбрана таким образом, чтобы, с одной стороны, тормозилось развитие рекристаллизации, а с другой — обеспечивалось такое распределение дислокаций в материале, при котором процессы их перегруппировки, ведущие к образованию субструктуры динамической полигонизации, могли в достаточной мере развиваться.

При проведении процесса следует стремиться к тому, чтобы оптимальная температура деформации находилась в пределах области температур, предусмотренных TGL для горячей деформации рессорных полос, что гарантирует хорошую деформируемость.

4.10.5.2. Степень деформации

Достижение высоких свойств после ВТМО зависит от степени деформации при горячей деформации. Было установлено, что оптимальные значения степени деформации лежат в области n = 25 +40%. Эти относительно небольшие обжатия (в условиях горячей деформации) обеспечивают при использовании обычных усилий прокатки. Поэтому ВТМО может быть проведена на имеющихся прокатных станах для горячей деформации.

В случае горячей деформации с обжатиями в области критической степени деформации n = 7+10% происходит быстрая рекристаллизация (см. рис. 3.61). Кроме того, при таких низких обжатиях не может быть гарантировано равномерное распределение деформации по всему поперечному сечению рессорной полосы. Это

обстоятельство приводит к неоднородной структуре и ухудшает свойства. В случае очень больших обжатий (n = 40+60%) заметно повышается температура металла в результате накапливания тепла, выделяющегося при деформации. Это ускоряет динамическую рекристаллизацию, вследствие чего уменьшается эффект упрочнения.

Практически требуемая степень деформации осуществляется в большинстве случаев за несколько проходов. Известно, что дробная деформация (произведенная за несколько проходов) снижает склонность к рекристаллизации во время и после горячей деформации и способствует общему повышению свойств в результате ВТМО. Поэтому после промышленной ВТМО пружинные стали имеют более высокие свойства, чем в лабораторных опытах, где деформация осуществляется за один проход.

Имеется еще ряд нерешенных проблем. Главной из них является та, что субструктура, которая образуется при снижающейся в ходе ступенчатой деформации температуре, не всегда гомогенна. Гомогенность образованной субструктуры, однако, в большей степени определяет ее стабильность и устойчивость свойств термомеханически упрочненного металла. Это обстоятельство необходимо учитывать при определении последовательности проходов (температурный режим, величина последовательно проходящих степеней обжатия, время выдержки между проходами).

4.10.5.3. Скорость деформации

Применяемые в настоящее время средние скорости деформации могут быть в принципе сохранены также при ВТМО. Общеизвестно, однако, стремление к более высоким скоростям прокатки для повышения производительности металлургических предприятий. При ВТМО в этом случае имеются определенные ограничения. На рис. 4.205 показано изменение свойств стали 50CrV4 при изменении скорости деформации. Из приведенных данных следует, что при заданных обжатии и температуре прокатки существует оптимальная скорость прокатки, при которой образование субструктуры протекает наиболее полно. Эта оптимальная скорость прокатки обычно невелика; для стали 50CrV4 она составляет примерно от 2 до 4 м/с. Повышение скорости деформации приводит, во-первых, к плохой проработке металла, а, во-вторых, к сильному разогреву во время деформации и благодаря этому к динамической

рекристаллизации. Следствием последней является падение и прочности, и пластичности. При дальнейшем увеличении скорости прокатки укорачивается время деформации настолько, что рекристаллизация в ходе процесса деформации больше вообще не происходит. При этом образуется субструктура горячего наклепа, весьма сходная с субструктурой, соответствующей состоянию после холодной деформации. Это повышает прочность и понижает пластичность. Кроме сказанного, следует учитывать необходимость получения мартенситной структуры при охлаждении, что также ограничивает возможность увеличения скорости прокатки.

4.10.5.4. Время выдержки после горячей деформации до закалки или между проходами

Прочность, полученная в результате правильного соблюдения технологии ВТМО, дает адекватные представления о структурных изменениях в деформированном аустените, в том числе и во время последеформационных выдержек. При этом важно не только соблюдать оптимальное время выдержки после единичного прохода, но необходимо также иметь информацию о времени выдержки между проходами при дробной деформации. Это позволит лучше регулировать время последеформационной выдержки и тем самым воздействовать на структурное состояние и управлять свойствами материала. При образовании в результате динамической полиго-низации в процессе горячей деформации стабильной гомогенной субструктуры целесообразно производить закалку после минимальной последеформационной выдержки. Это позволит зафиксировать полученную субструктуру (передать ее мартенситу) при том, что будет задержано развитие рекристаллизации. Такой случай характерен для большинства низколегированных сталей, в которых вследствие повышенной диффузионной способности можно ожидать ускоренного изменения субструктуры, в том числе рекристаллизации, при температурах горячей деформации. При увеличении содержания легирующих элементов (уменьшении диффузионно-активируемой подвижности дислокаций) образование субструктуры может быть сдвинуто в сторону больших времен последеформационной выдержки.

При этом, разумеется, всегда необходимо учитывать возможность рекристаллизации. Это обстоятельство иллюстрируется на рис. 4.206 (сталь 55SiMn7) и 4.207 (сталь 50СгМп4). Заданным условиям горячей деформации (см. рис. 4.206) сразу после окончания деформации соответствует структура горячего наклепа. В этой структуре на ранних стадиях последеформационной выдержки (от 2 до 17 с) развивается отдых. При этом прочность падает, пластичность растет и физическое уширение рентгеновской линии (В(110)) уменьшается.

В дальнейшем при увеличении последеформационной выдержки образуются полигоны, формируются новые граничные поверхности внутри зерна. Образование этой фрагментированной субструктуры увеличивает прочность, несколько снижает пластичность и увеличивает ширину рентгеновской линии. При последеформационной выдержке 30 с начинается образование новых зерен и после 60 с возникает полностью рекристаллизованная структура, которая определяет общее падение свойств. На рис. 4.207 показаны аналогичные изменения, только в этом случае они сдвинуты в сторону более коротких времен. Отдых происходит, очевидно, уже во время деформации или в ходе очень коротких выдержек. После выдержки в течение 4 с образовалась оптимальная развитая субструктура, что определяет эффект упрочнения при ВТМО.

В общем заранее невозможно установить оптимальную продолжительность последеформационной выдержки. Для этого в каждом отдельном случае необходимо проводить специальные исследования. Однако следует отметить, что для пружинных сталей (и особенно для микролегированных) немедленная после окончания горячей деформации закалка не только не требуется, но может иметь даже отрицательные последствия в случае фиксации состояния горячего наклепа. Это дает возможность на практике проводить некоторые технологические операции после деформации до закалки (прошивка отверстий, создание определенного прогиба листовых пружин и др.) и благодаря этому расширяет область практического применения ВТМО.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  15  16  17  ...  22  23  24  ...  44  45  46 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2010.12.18   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

29 Мая 2017 17:17
Полезные насадки для болгарки

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

30 Мая 2017 11:16
Французский импорт железной руды в 1-м квартале вырос на 32,5%

30 Мая 2017 10:28
”СМЦ-Колпино” начал промышленное производство бортов думпкаров

30 Мая 2017 09:34
Ближневосточный выпуск стали в апреле вырос на 12%

30 Мая 2017 08:47
В Хабаровском крае за 4 месяца 2017 года добыто почти 4,5 тонны золота

29 Мая 2017 17:57
В ”НПЦ газотурбостроения ”Салют” подвели итоги работы в 1-м квартале 2017 года

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.