Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Процессы термообработки в газовой атмосфере -> Процессы термообработки в газовой атмосфере

Процессы термообработки в газовой атмосфере

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  13  14  15  ...  22  23  24  ...  44  45  46 

Этим требованиям удовлетворяет случай, когда горячедеформированный аустенит с субструктурой дислокаций, выстроенных в полигональные стенки, претерпевает мартенситное превращение (при этом специфическая субструктура аустенита наследуется мартенситом). Далее мартенсит подвергают распаду при оптимальных (обычно более низких, чем при традиционном улучшении) температурах отпуска. Необходимо отдельно рассмотреть процесс аустенитизации, образования дислокационных структур при горячей деформации и процессы, происходящие при превращениях в результате закалочного охлаждения и отпуска.

4.10.2.2.1. Аустенитизация

Условия аустенитизации зависят от степени легирования твердого раствора и определяют исходную величину зерна аустенита перед горячей деформацией. Оба эти фактора обусловливают те или иные изменения структуры во время горячей деформации. Обычно условия аустенитизации должны обеспечивать переход входящих в сталь легирующих элементов в твердый раствор — аустенит.

Такие карбидообразующие элементы, как Сг, V, Мо и еще в большей степени Nb, после растворения в аустените затрудняют

диффузионные процессы. В общем случае эти процессы во время и после горячей деформации способствуют быстрому разупрочнению. По этим причинам целесообразно использовать для термомеханической обработки стали с малыми добавками редкоземельных элементов, Zr или В. Адсорбция этих элементов в областях с высокой поверхностной энергией, т. е. на границах зерен, границах субзерен и др., повышает стабильность образованной во время горячей деформации субструктуры и благодаря этому способствует общему повышению свойств.

После растворения легированных карбидов (при температуре >1000°С) происходит усиленный рост зерна. В производственных условиях обычной горячей деформации поэтому аустенит бывает, как правило, крупнозернистым. Кремнистые стали имеют повышенную склонность к росту зерна при высоких температурах и отличаются особой чувствительностью к перегреву (усиленный рост зерен при температурах выше 950° С). Кроме того, кремнистые стали склонны к сильному обезуглероживанию. Необходимо также учитывать зависимость вида диаграмм изотермического превращения от условий аустенитизации (рис. 4.199). Следует помнить, что с увеличением степени горячей деформации тенденция к рекристаллизации в крупнозернистом аустените выше по сравнению с аустенитом со средним размером зерен. Все это определяет наличие тесной связи между условиями аустенитизации и степенью деформации,

Общие рекомендации для обеспечения оптимальной технологии аустенитизации в условиях проведения ВТМО могут быть сформулированы следующим образом:

1) нагрев до температуры, которая на 70—130° С выше обычной температуры закалки, при условии, что аустенит в достаточной степени насыщается легирующими элементами, но сильный рост зерен еще не происходит;

2) после заданной выдержки производится горячая деформация либо при температуре аустенитизации, либо после подстужи-вания до температуры деформации вблизи точки а3.

4.10.2.2.2. Получение дислокационной структуры

Наиболее известная важная особенность процесса горячей деформации состоит в возможности достижения больших степеней деформации при высоких скоростях процесса. Кроме того, при определенных условиях горячей деформации не наблюдается деформационное упрочнение (см. рис. 3.53). Это явление связано с развитием динамического (т. е. в ходе самого деформирования) разупрочнения. Так как горячая деформация проводится при температурах выше температуры рекристаллизации TR, долгое время считалось, что природа динамического разупрочнения определяется рекристаллизацией. Однако это предположение не нашло подтверждения при изучении большинства применяемых в промышленности техно

логических процессов горячей пластической деформации (см. также рис. 3.55).

Прежде всего следует разделять процессы структурных изменений, которые протекают после окончания деформации (при выдержке при высокой температуре или охлаждении от нее), и процессы, имеющие место во время деформации. При этом следует знать, что критическая степень деформации для развития динамической, рекристаллизации (т. е. рекристаллизации во время деформации) значительно выше, чем для развития статической рекристаллизации (например, при изотермической выдержке после деформации). Такие высокие степени одноразовой деформации в промышленности обычно не применяются. Кроме того, следует учитывать, что рекристаллизация ни при каких обстоятельствах не может произойти мгновенно. Она представляет собой процесс (см. рис. 3.13), для развития которого требуется время, чтобы могли мигрировать большеугловые границы. Время, затрачиваемое на деформацию, как правило, меньше, чем время, необходимое для развития рекристаллизации, поэтому динамическое разупрочнение путем рекристаллизации во время горячей деформации имеет место только в исключительных случаях. Определяющими для структурных изменений в процессе деформации, в том числе изменений, определяющих разупрочнение, являются динамический отдых и динамическая полигонизация. В ходе динамического отдыха, который следует рассматривать как начальную стадию динамической полигонизации, происходит переползание или поперечное скольжение дислокаций. Наряду с частичной анигиляцией перераспределяются образовавшиеся во время горячей деформации дефекты решетки.

Динамическая полигонизация определяет образование разветвленной субструктуры, в которой дислокации связаны в стабильные конфигурации. Эти процессы также зависят от времени, но в меньшей мере, чем рекристаллизацион-ные. Если все же времени для перераспределения дислокаций недостаточно (быстрая деформация), то будут образованы дислокационные структуры горячего наклепа, которые в принципе не отличаются от структур холодного наклепа. Иными словами, в определенных условиях горячей деформации (большие скорости, сильные обжатия, низкие температуры) будет формироваться обычная ячеистая субструктура, характерная для холодной деформации.

Следует иметь в виду, что горячая пластическая деформация изменяет характер процесса превращений во время последующего охлаждения. Так, с увеличением степени деформации растет критическая скорость охлаждения, при которой имеет место мартен-ситное превращение горячекатаного аустенита. Это обстоятельство особенно следует учитывать в случае Si сталей, которые в противоположность Сг—Мо и Сг—V сталям характеризуются низкой устойчивостью метастабильного аустенита (при температурах ниже Ах).

Влияние деформации на процессы превращения аустенита зависит не только от степени деформации, но и от температуры превращения; это показано для стали 55ХГС2 на рис. 4.200 и 4.201.

Предварительная горячая деформация аустенита обычно ускоряет превращение в перлитной области и тем больше, чем выше степень деформации (см. рис. 4.200); такое влияние особенно сильно проявляется при высоких температурах превращения.

Влияние горячей пластической деформации на кинетику образования бейнита является сложным. Качественно можно установить (см. рис. 4.200), что при увеличении степени горячей деформации от 15 до 70% бейнитное превращение замедляется (в области температур от 250 до 400° С). Из данных, приведенных на рис. 4.201, следует, что этот эффект, помимо других факторов,

связан с незавершенностью образования бейнита (увеличение доли остаточного аустенита).

Образование мартенсита при закалке после горячей деформации (ВТМО) происходит в условиях сдвига температуры Ms

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  13  14  15  ...  22  23  24  ...  44  45  46 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2010.12.11   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

29 Мая 2017 17:17
Полезные насадки для болгарки

27 Мая 2017 18:10
Каскадерские трюки на тракторе

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

29 Мая 2017 17:57
В ”НПЦ газотурбостроения ”Салют” подвели итоги работы в 1-м квартале 2017 года

29 Мая 2017 16:20
”Евраз НТМК” расширяет производство за 800 миллионов

29 Мая 2017 15:52
Южноамериканский выпуск стали в апреле вырос на 22,1%

29 Мая 2017 15:25
Самарский университет впервые запатентовал свое изобретение в Америке

29 Мая 2017 14:47
Пакистанский импорт черного лома в апреле 2017 года упал на 4,9%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.