Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Процессы термообработки в газовой атмосфере -> Часть 13

Процессы термообработки в газовой атмосфере (Часть 13)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  12  13  14  15  16  ...  42  43  44  45  46   

Этим требованиям удовлетворяет случай, когда горячедеформированный аустенит с субструктурой дислокаций, выстроенных в полигональные стенки, претерпевает мартенситное превращение (при этом специфическая субструктура аустенита наследуется мартенситом). Далее мартенсит подвергают распаду при оптимальных (обычно более низких, чем при традиционном улучшении) температурах отпуска. Необходимо отдельно рассмотреть процесс аустенитизации, образования дислокационных структур при горячей деформации и процессы, происходящие при превращениях в результате закалочного охлаждения и отпуска.

4.10.2.2.1. Аустенитизация

Условия аустенитизации зависят от степени легирования твердого раствора и определяют исходную величину зерна аустенита перед горячей деформацией. Оба эти фактора обусловливают те или иные изменения структуры во время горячей деформации. Обычно условия аустенитизации должны обеспечивать переход входящих в сталь легирующих элементов в твердый раствор — аустенит.

Такие карбидообразующие элементы, как Сг, V, Мо и еще в большей степени Nb, после растворения в аустените затрудняют

диффузионные процессы. В общем случае эти процессы во время и после горячей деформации способствуют быстрому разупрочнению. По этим причинам целесообразно использовать для термомеханической обработки стали с малыми добавками редкоземельных элементов, Zr или В. Адсорбция этих элементов в областях с высокой поверхностной энергией, т. е. на границах зерен, границах субзерен и др., повышает стабильность образованной во время горячей деформации субструктуры и благодаря этому способствует общему повышению свойств.

После растворения легированных карбидов (при температуре >1000°С) происходит усиленный рост зерна. В производственных условиях обычной горячей деформации поэтому аустенит бывает, как правило, крупнозернистым. Кремнистые стали имеют повышенную склонность к росту зерна при высоких температурах и отличаются особой чувствительностью к перегреву (усиленный рост зерен при температурах выше 950° С). Кроме того, кремнистые стали склонны к сильному обезуглероживанию. Необходимо также учитывать зависимость вида диаграмм изотермического превращения от условий аустенитизации (рис. 4.199). Следует помнить, что с увеличением степени горячей деформации тенденция к рекристаллизации в крупнозернистом аустените выше по сравнению с аустенитом со средним размером зерен. Все это определяет наличие тесной связи между условиями аустенитизации и степенью деформации,

Общие рекомендации для обеспечения оптимальной технологии аустенитизации в условиях проведения ВТМО могут быть сформулированы следующим образом:

1) нагрев до температуры, которая на 70—130° С выше обычной температуры закалки, при условии, что аустенит в достаточной степени насыщается легирующими элементами, но сильный рост зерен еще не происходит;

2) после заданной выдержки производится горячая деформация либо при температуре аустенитизации, либо после подстужи-вания до температуры деформации вблизи точки а3.

4.10.2.2.2. Получение дислокационной структуры

Наиболее известная важная особенность процесса горячей деформации состоит в возможности достижения больших степеней деформации при высоких скоростях процесса. Кроме того, при определенных условиях горячей деформации не наблюдается деформационное упрочнение (см. рис. 3.53). Это явление связано с развитием динамического (т. е. в ходе самого деформирования) разупрочнения. Так как горячая деформация проводится при температурах выше температуры рекристаллизации TR, долгое время считалось, что природа динамического разупрочнения определяется рекристаллизацией. Однако это предположение не нашло подтверждения при изучении большинства применяемых в промышленности техно

логических процессов горячей пластической деформации (см. также рис. 3.55).

Прежде всего следует разделять процессы структурных изменений, которые протекают после окончания деформации (при выдержке при высокой температуре или охлаждении от нее), и процессы, имеющие место во время деформации. При этом следует знать, что критическая степень деформации для развития динамической, рекристаллизации (т. е. рекристаллизации во время деформации) значительно выше, чем для развития статической рекристаллизации (например, при изотермической выдержке после деформации). Такие высокие степени одноразовой деформации в промышленности обычно не применяются. Кроме того, следует учитывать, что рекристаллизация ни при каких обстоятельствах не может произойти мгновенно. Она представляет собой процесс (см. рис. 3.13), для развития которого требуется время, чтобы могли мигрировать большеугловые границы. Время, затрачиваемое на деформацию, как правило, меньше, чем время, необходимое для развития рекристаллизации, поэтому динамическое разупрочнение путем рекристаллизации во время горячей деформации имеет место только в исключительных случаях. Определяющими для структурных изменений в процессе деформации, в том числе изменений, определяющих разупрочнение, являются динамический отдых и динамическая полигонизация. В ходе динамического отдыха, который следует рассматривать как начальную стадию динамической полигонизации, происходит переползание или поперечное скольжение дислокаций. Наряду с частичной анигиляцией перераспределяются образовавшиеся во время горячей деформации дефекты решетки.

Динамическая полигонизация определяет образование разветвленной субструктуры, в которой дислокации связаны в стабильные конфигурации. Эти процессы также зависят от времени, но в меньшей мере, чем рекристаллизацион-ные. Если все же времени для перераспределения дислокаций недостаточно (быстрая деформация), то будут образованы дислокационные структуры горячего наклепа, которые в принципе не отличаются от структур холодного наклепа. Иными словами, в определенных условиях горячей деформации (большие скорости, сильные обжатия, низкие температуры) будет формироваться обычная ячеистая субструктура, характерная для холодной деформации.

Следует иметь в виду, что горячая пластическая деформация изменяет характер процесса превращений во время последующего охлаждения. Так, с увеличением степени деформации растет критическая скорость охлаждения, при которой имеет место мартен-ситное превращение горячекатаного аустенита. Это обстоятельство особенно следует учитывать в случае Si сталей, которые в противоположность Сг—Мо и Сг—V сталям характеризуются низкой устойчивостью метастабильного аустенита (при температурах ниже Ах).

Влияние деформации на процессы превращения аустенита зависит не только от степени деформации, но и от температуры превращения; это показано для стали 55ХГС2 на рис. 4.200 и 4.201.

Предварительная горячая деформация аустенита обычно ускоряет превращение в перлитной области и тем больше, чем выше степень деформации (см. рис. 4.200); такое влияние особенно сильно проявляется при высоких температурах превращения.

Влияние горячей пластической деформации на кинетику образования бейнита является сложным. Качественно можно установить (см. рис. 4.200), что при увеличении степени горячей деформации от 15 до 70% бейнитное превращение замедляется (в области температур от 250 до 400° С). Из данных, приведенных на рис. 4.201, следует, что этот эффект, помимо других факторов,

связан с незавершенностью образования бейнита (увеличение доли остаточного аустенита).

Образование мартенсита при закалке после горячей деформации (ВТМО) происходит в условиях сдвига температуры Ms

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  12  13  14  15  16  ...  42  43  44  45  46   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 07:29 Топка ТЛЗМ-1,87/3,5

Т 07:29 Циклон ЦН-15-500х4УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-400х4УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-850х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-800х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-750х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-700х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-400х2УП

Т 07:29 Воздухоподогреватель ВПО-140

Т 07:29 Циклон БЦ-2-6х(4х3)

Т 07:29 Антинакипной котел КВ-2,5

Т 07:29 Антинакипной котел КВ-1,25

НОВОСТИ

6 Декабря 2016 17:05
Пушка для стрельбы тыквами и шарами для боулинга

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

7 Декабря 2016 15:11
Турецкий экспорт катанки за 10 месяцев вырос на 25,5%

7 Декабря 2016 14:09
АО ”ФГК” в ноябре 2016 года увеличило перевозки грузов на 25%

7 Декабря 2016 13:20
Перуанская добыча железной руды за 10 месяцев упала на 0,6%

7 Декабря 2016 12:36
Почти 1 млн. тонн угля добыл ”Востсибуголь” в ноябре

7 Декабря 2016 11:02
Производительность ”Райчихинского ремонтно-механического завода” увеличилась на 25%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

Использование нержавеющего проката в пищевой промышленности

Тротуарная плитка от ”АВТОСТРОЙ” - типы и назначение

ГНБ технология бурения

Лазерная резка металла

Рентгенофлуоресцентные спектрометры - толщиномеры

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

Основные виды спецобуви – их назначение и свойства

Дома из бревна и бруса - характеристики и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.