Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Печи для нагрева металла -> Методические нагревательные печи -> Часть 28

Методические нагревательные печи (Часть 28)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35   

При давлении в томильной зоне +19,6 н/м2 (+ 2,0 мм вод. ст.) в окне выдачи возникало разрежение и происходил подсос воздуха; при давлении +24,4 н/м2 ( + 2,5 мм вод. ст.) происходило выбивание продуктов горения в верхней части окна выдачи; при давлении +29,4 н/м2 ( + 3 мм вод. ст.) происходило выбивание по всей высоте окна. Во всех этих случаях давление в хвостовой части печи было чрезмерно высоким, вызывало интенсивное выбивание продуктов сгорания через окно загрузки и утяжеляло обслуживание печи.

В связи с наличием резерва тяги возможно уменьшить пережимы в печи, что при дополнительном открытии регулирующего дымового клапана снизит давление в хвостовой части, не вызывая повышения подсоса воздуха через окно выдачи.

На основании проведенных экспериментальных работ представилось целесообразным внести ряд изменений в конструкцию печи:

1. Уменьшить пережим между томильной и первой сварочной зонами с 800 до 400—500 мм, как на печах аналогичного назначения. Это позволит также опустить горелки первой сварочной зоны, что должно улучшить нагрев металла (высокое расположение в печи горелок обусловлено главным образом принятой в проекте величиной пережима).

2. Пережим между первой и второй сварочными зонами можно также уменьшить (с 1080 до 700—800 мм), что позволит опустить горелки и во второй сварочной зоне. Под этим пережимом находится большое свободное пространство в нижней сварочной зоне. Для уменьшения перетекания продуктов сгорания из верхней в нижнюю камеру (в целях предохранения от перегрева торцов слябов и оплавления окалины на торцах) необходимо, чтобы пространство над и под слябами было пропорциональным количеству продуктов сгорания, проходящих вверху и внизу.

3. Понижение давления перед окном посадки может быть достигнуто в наибольшей степени устройством пережима в методической части печи, где проходят все продукты сгорания. Его рационально устроить в самом узком месте методической части, уменьшив высоту над глиссажными трубами с 1145 до 750 мм. Устройство пережима в методической части печи связано с меньшими затратами, чем снижение свода в месте пережимов у томильной и сварочных зон, но при этом на большей части печи сохранится повышенное давление, что является недостатком.

Показатели работы. По проекту приняты напряжения активного пода печи 600—700 кг/(м2.ч) при холодном и 900— 1000 кг/(м2.ч) при горячем посаде. При максимальной длине слябов в 4,8 м активная площадь пода печи составляет 151 м2.

Отсюда намечалась следующая максимальная часовая производительность печи по всаду: при холодном посаде 90—105 т/ч, а при горячем 135—150 т/ч, при смешанном посаде (в среднем при 70% горячего посада с температурой 700°С) производительность печи оценивалась примерно в 120 т/ч.

На рис. 34 показаны результаты наблюдений за форсированным нагревом металла в печи. Слябы стали рядовых марок размером 110Х 1400 X 4350 мм (такой длине слябов соответствует активная площадь пода 137 м2) с температурой посада 650—700° С в количестве, соответствующем полной емкости печи, были нагреты примерно за 50 мин. Толщина прокатываемой полосы составляла 3—4 мм. Перед этим из печи выдали такую же садку слябов также за 50 мин, что соответствовало напряжению активного пода 1000 кг/(м2.ч) (удельное время нагрева примерно 4,6 мин/см), или производительности печи около 140 т/ч.

При этом температура полосы после IV клети составляла от 1110—1140 до 1140—1170° С, т. е. была выше заданного верхнего предела. На этом же рисунке показан характер изменения темпа работы печи, когда вслед за выдачей из печи слябов горячего посада к головной части печи начали подходить слябы холодного посада. В нижней части рисунка косыми линиями показано время загрузки и выдачи каждого сляба (заштрихованными прямоугольниками показаны слябы горячего посада, а светлыми — холодного), в средней части рисунка приведено время пребывания слябов в печи, а в верхней части — температура в отапливаемых зонах печи и температура полосы в процессе прокатки после IV клети.

При поступлении слябов холодного посада к головной части печи температура во всех зонах снижалась, несмотря на полную подачу газа через все горелки. Часовой расход тепла за все время наблюдений составлял 61,64 Мвт (53 • 106 ккал/ч), а температура нагрева воздуха для горения достигала 670° С.

Недостаток тепловой мощности второй сварочной зоны при нагреве слябов холодного посада размером 110 X 1400 X X 4400 мм позволил получить напряжение активного пода до 600 кг/(м2.ч) (удельное время нагрева 7,8 мин/см), что соответствовало производительности печи 83 т/ч.

Во время проведения наладочных работ печи с изоляцией, сохранившейся на большей части подовых труб, при смешанном посаде, когда доля горячего посада составляла 50—90%, температуре нагрева воздуха примерно 600° С и производительности печи по всаду 1000, 1500, 2000 т/сутки удельный расход тепла соответственно составлял 2,5; 1,97; 1,68 Мдж/кг (600, 470, 400 ккал/кг). При полностью разрушившейся изоляции удельный расход возрос примерно на 25%.

Производительностям печи при холодном посаде 83 т/ч, а при горячем 133 т/ч соответствуют следующие показатели экономичности работы: к. п. д. печи по химическому теплу при холодном посаде 32,6%, при горячем 29,4%; то же, с учетом тепла пара от системы испарительного охлаждения печи, соответственно 45,3 и 42%.

Коэффициент использования топлива (к. и. т.) при холодном посаде 51%, при горячем 47%.

Для обеспечения проектной производительности при холодном посаде 105 т/ч потребная тепловая мощность должна составлять 74,4 Мвт (64 • 106 ккал/ч), а с учетом резерва для регулирования (по крайней мере в пределах 10%) 81,4 Мвт (70 • 10б ккал/ч). Удельный расход тепла при этой производительности будет составлять 2,55 Мдж/кг (610 ккал/кг), что на 22% больше намеченного проектом [2,09 Мдж/кг (500 ккал/кг)]. Основными причинами этого являются переход на отопление печей менее калорийным газом, более высокая температура продуктов сгорания, уходящих из рабочей камеры, и повышенный расход тепла на охлаждение подовых труб.

Позднее, в процессе эксплуатации, тепловая мощность печи достигала 62,8 Мвт (54 • 106 ккал/ч), при этом в томильной зоне расходовалось 15% тепловой мощности, в 1-й и 2-й сварочных зонах по 27%, а в нижней зоне 31%.

При нагреве слябов рядовых марок стали с температурой посада 800° С производительность достигла 150 т/ч, при нагреве слябов холодного посада 85 т/ч.

Средний эксплуатационный расход тепла, отнесенный к годному, составлял 2,27 Мдж/кг (545 ккал/кг), при этом количество слябов горячего посада с температурой 800°С составляло около 70%. Подовые трубы не были изолированы; паросъем с подовых труб составил 16 т/ч.

Нагрев нержавеющей стали. Требования к нагреву нержавеющей стали более жесткие, чем к рядовой. При пониженных температурах нагрева снижается пластичность стали и возрастают нагрузки на стане. При повышенных температурах нагрева возможен перегрев слябов в печи, вызывающий ухудшение качества их поверхности и даже пережог.

Исходя из этого нижний предел температур полосы в процессе прокатки за IV клетью задавали равным 1070° С, а верхний— сначала равным 1120° С, а затем снизили до 1100° С в основном потому, что при прокатке заданный верхний предел температур за IV клетью практически превышали на 20—30 град.

Характерным для нагрева нержавеющей стали было примерное равенство температур кладки и поверхности сляба в 1-й сварочной и томильной зонах.

Характерным для нагрева нержавеющей стали было примерное равенство температур кладки и поверхности сляба в 1-й сварочной и томильной зонах.

При нагреве нержавеющей стали производительность печи значительно уменьшилась и напряжение активного пода составило примерно 250 кг/ (м2.ч). Это объясняется главным образом заниженной производительностью стана при прокатке этой стали.

При пониженной производительности печи и, следовательно, уменьшенном расходе газа возник ряд эксплуатационных трудностей, а именно: затруднялось поддержание температуры в печи на сравнительно низком уровне, затруднялось управление горелками вследствие большей вероятности проскоков пламени в горелки при малых расходах газа; часть горелок (в первую очередь в нижней зоне и во 2-й сварочной зоне) приходилось выключать.

Для облегчения управления печью при нагреве нержавеющей стали теплоту сгорания смешанного газа уменьшили до 4,6—5,45 Мдж/м3 (до 1100—1300 ккал/м3). Это вызвало увеличение расхода газа, что привело к более устойчивой работе горелок, увеличению количества продуктов сгорания и обеспечению требуемого давления в печи, которое поддерживалось на уровне 24,4—29,4 н/м2 (2,5—3,0 мм вод. ст.).

д. краткие сведения о пятизонных методических печах

На рис. 35 показана пятизонная двухрядная методическая печь для нагрева слябов перед прокаткой на непрерывном листовом стане 1680.

Топливом для печи служит смешанный газ с теплотой сгорания 5,65 Мдж/м3 (1350 ккал/м3).

При проектировании этой печи учли изложенный выше опыт эксплуатации четырехзонных печей и внесли ряд изменений в конструкции отдельных ее элементов, а именно: увеличили тепловую мощность печи в результате повышения тепловой

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Методические нагревательные печи
Нагревательные колодцы
Форсунки в нагревательных печах
Нагревательные печи на газе
Рекуператоры

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 17:42 Затвор дисковый поворотный DN100 производства ЛМЗ

Т 14:33 Изготовление пресс-форм для литья пластмасс

У 14:33 Cверление отверстий в металле

Т 14:33 Двухрядные сферические роликовые подшипники

Ч 14:27 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т (ТС)

Ч 14:27 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т

Ч 14:27 Проволока стальная сварочная марки ER307Si

Ч 14:27 ХН77ТЮР проволока 4,5 мм

Ц 14:27 Круг алюминиевый, марка Д16

Ц 14:27 ХН77ТЮР проволока ф 8мм

Ч 14:27 Лента нихром Х20Н80 0,2х6 мм

Ц 14:27 Хромель

НОВОСТИ

30 Сентября 2016 14:18
Самодельный станок с ЧПУ

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

1 Октября 2016 17:48
Ближневосточный выпуск стали в августе вырос на 2,6%

1 Октября 2016 16:05
На причалах ”Ростерминалуголь” погружено 13 млн. тонн угля с начала года

1 Октября 2016 15:02
Американский импорт стальной арматуры в августе упал на 23,3%

1 Октября 2016 14:51
Агентство ”Moody’s” присвоило ”Polyus Gold International Limited” рейтинг на уровне ”Ва1”

1 Октября 2016 13:32
Выпуск чугуна в странах СНГ в августе вырос на 1,2%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Процедура регистрации ИП для строителей

Опоры контактной сети железных дорог и электротехническое оборудование

Оборудование для переработки макулатуры

Машины для обработки кромки

Как нужно зарабатывать на сдаче металлолома сегодня

Качественный утеплитель для дома

Арматура для отопительных радиаторов - основные разовидности

Турбокомпрессоры в автомашинах и спецтехнике

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.