Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Печи для нагрева металла -> Методические нагревательные печи -> Методические нагревательные печи

Методические нагревательные печи

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  17  18  19  ...  27  28  29  ...  33  34  35 

Печь отличалась длинным монолитным подом (~30% полезной длины печи), занявшим дополнительно около 3 м сварочной зоны. Устройство такого пода должно было уменьшить на металле следы (темные пятна) от охлаждающего действия глиссажных труб.

Печь запроектировали для работы на смешанном газе с теплотой сгорания 6,28 Мдж/м3 (1500 ккал/м3) и оборудовали инжекционными горелками. На практике (по причинам, приведенным ниже) теплоту сгорания газа пришлось снизить до 5,65—5,86 Мдж/мз (1350—1400 ккал/м»).

Установленные на печи горелки (21 шт.) расположили следующим образом: 5 в томильной зоне (диаметры носика 178 мм и газового сопла 58 мм) по 5 в первой и второй верхних сварочных зонах (диаметры носика 235 мм и газового сопла 70 мм), 6 горелок такого же размера в нижней камере сварочной зоны. Тепловая мощность установленных горелок составляет: 15,5% в томильной зоне, по 26,5% в первой и второй верхних сварочных зонах и 31,5% в нижней камере сварочной зоны (от проектной общей тепловой мощности).

Продукты сгорания, уходя из печи, проходят через керамический рекуператор из фасонных блоков с поверхностью нагрева по воздушной стороне 5010 м2.

Размеры и масса нагреваемых слябов приведены в табл. 28.

Режим работы. Для нагрева металла рядовых марок стали-холодного и горячего посада температурный режим установлен на основании опыта (см. табл. 29).

Для ряда марок стали в инструкции не ограничена температура во 2-й камере сварочной зоны, так как тепловая мощность этой камеры оказалась недостаточной и намеченная для нее в проекте температура 1350° С достигалась лишь при медленном темпе прокатки и горячем посаде; при форсированном темпе на холодном посаде температура в указанной камере, несмотря на полную подачу в нее газа, снижалась до ~ 1250° С.

Удлинение зоны высоких температур, достигнутое устройством 2-й сварочной зоны, привело к увеличению температуры продуктов сгорания, уходящих из рабочей камеры. При холодном посаде температура уходящих газов несколько ниже, чем при горячем, но как при холодном, так и при горячем посадах температура, измеренная в опускном дымоходе, где собираются продукты сгорания из всех зон печи, колебалась в пределах 1100—1200° С. Это явилось одной из основных причин повышенного удельного расхода тепла и приводило к более высокой температуре подогрева воздуха в рекуператоре.

Средние показатели температуры по стационарным термопарам, установленным в зонах печи, а также температура металла за IV клетью и прочие данные, характеризующие работу печи во время наблюдений, приведены в табл. 30.

На рис. 33 приведены температуры кладки по длине рассматриваемой четырехзонной печи и двух трехзонных печей, в которых также нагревались слябы холодного посада. Температуры измеряли одинаковым способом и в аналогичных условиях, а именно при нагреве слябов холодного посада и напряжении активного пода 550—600 кг/(м2.ч). Из этого рисунка видно, что наличие второй сварочной зоны позволило получить в сравнительно длинной печи примерно такой же температурный режим, как и в более коротких трехзонных печах. Однако из-за недостаточной тепловой мощности горелок второй сварочной зоны не представилось возможным создать температурный режим, при котором в обеих сварочных зонах поддерживались

бы одинаковые температуры. Они бы обеспечили еще более высокие напряжения пода на холодном посаде, как и предполагалось по проекту.

Многократные наблюдения показали, что для получения после 4-й рабочей клети температуры полосы по фотоэлектрическому пирометру 1060—1120° С, требуемой технологами-прокатчиками, необходимо, чтобы температура поверхности сляба в печи перед выдачей по замерам оптическим пирометром составляла 1270—1300° С, что близко совпадает с показаниями термопары томильной зоны. Как правило, металл был нагрет так, что температура его после IV клети ближе подходила к установленному верхнему пределу. Стремление к увеличению

температуры нагрева слябов было вызвано намерением обеспечить определенную температуру в конце прокатки, которая для разных видов проката находится в пределах 800—900° С.

Естественно, что повышение температур в печи (в первую очередь в томильной и нижней сварочной зонах) и металла приводило к интенсивному росту пода томильной зоны, затруднявшему работу обслуживающего персонала печи.

Позже в процессе эксплуатации монолитный под печи укоротили на 2,6 м (с 9,2 м до 6,6 м), ликвидировав часть его, выступавшую в сварочную зону. За счет этого удлинили нижнюю сварочную зону печи. После такого укорочения монолитный под занимает 21% полезной длины печи. Это мероприятие значительно облегчило очистку пода. При этом многократные наблюдения показали, что разница температур по длине полосы, обусловленная охлаждающим действием глиссажных труб, практически одинакова для металла, нагретого в печи, где под укорочен, и в других аналогичных печах, где монолитный под остался еще неукороченным. Так, при напряжениях активного пода до 500 кг/ (м2.ч) разница температур по длине полосы за IV клетью стана находилась в пределах 10—25 град, а при напряжениях до 1000 кг/(м2.ч)—в пределах 15—35 град. Лишь при быстрой выдаче слябов после простоев стана и, следовательно, длительном пребывании слябов на глиссажных трубах разница температур по длине полосы при нагреве металла в печах с укороченной подиной достигла 50 град и была больше на 5—10 град, чем при нагреве металла в печах с длинной подиной. На тонколистовом стане другого завода разница температур по длине полосы за IV клетью в 30—50 град является обычной.

Печь отапливали смешанным газом с некоторой добавкой природного газа. Давление газа за газодувками составляло 20,6 кн/м2 (2100 мм вод. ст.), у печей 19,1 кн/м2 (1950 мм в од. ст.), а перед горелками 17,6 кн/м2 (1800 мм вод. ст.). При таком давлении перед горелками максимальный расход смешанного газа (Q0) по проекту должен был определяться цифрой 42 000 м3/ч, а фактически составлял 38 000 м3/ч.

Несмотря на недостаточную тепловую мощность печи, повышенная нерегулируемая температура воздуха (600° С и более против 500°С по проекту) заставила снизить теплоту сгорания газа с 6,28 до 5,65 Мдж/м3 (с 1500 до 1350—1400 ккал/м3). Это сделали не только для того, чтобы повысить скорость выхода газа из газового сопла и инжектировать должное количество более горячего воздуха, так как при теплоте сгорания газа выше 5,86 Мдж/м3 (1400 ккал/м3) недожог от недостатка воздуха наблюдался даже визуально, но и для того, чтобы избежать самовоспламенения газа в горелках.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  17  18  19  ...  27  28  29  ...  33  34  35 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.06.29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:19 Продам Установка для сварки граненой конической опоры

16:13 Линия Автоматической Сборки Двутавровых Балок

05:53 Рессорный узел

05:53 Комплект ЗИП

05:52 Задний буфер (защитное устройство)

05:52 Пневматическая тормозная система

14:20 Карданный Вал

13:51 Куплю строительные бытовки б/у

13:40 Закупаем металлопрокат

13:32 ГидроЦилиндры

НОВОСТИ

11 Декабря 2018 17:10
Новогодняя елка из магнитов

11 Декабря 2018 17:44
Южнокорейский экспорт стали в январе-ноябре упал на 3,1%

11 Декабря 2018 16:17
Порт Кандалакша перегрузил 2 млн. тонн угля с начала года

11 Декабря 2018 15:38
Китайский экспорт стали за 11 месяцев упал на 8,6%

11 Декабря 2018 14:26
Результат ”Прииска Соловьевский” за 11 месяцев – 2934 кг золота

11 Декабря 2018 13:32
”MMK” присвоен рейтинг S&P ”BBB-” со стабильным прогнозом

НОВЫЕ СТАТЬИ

Классификация современной строительной арматуры

Основные типы замков для входных дверей

Дома из бруса их преимущества и особенности

Современные зажигалки - виды и применение

Основные аспекты приема на работу иностранных граждан

Модульные здания для строительных площадок

Выкуп грузовых авто

Промышленные химические реагенты для гальваники

Виды складских стеллажных систем

На что обращать внимание при выборе входной двери

Промышленные комплектующие для водоснабжения

Особенности выкупа грузовиков и грузовой техники

Латунь: особенности и стоимость приема сплава

Особенности применения алюминиевых плит и листов

Поиск и выбор квартир с использованием мобильных приложений

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

ПАРТНЕРЫ

Рекомендуем приобрести металлопрокат в СПб от компании РДМ.

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.