Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Основы процессов термической обработки -> Основы процессов термической обработки

Основы процессов термической обработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  8  9  10  ...  23  24  25  ...  45  46  47 

место, когда в установке для термообработки поступление тепла к поверхности ограничено, так что основная доля подводимого тепла поступает во внутреннюю часть тела. Другая возможность ограничения (уменьшения) градиента температуры в материале заключается в ступенчатом нагреве. При этом заданная конечная температура достигается путем последовательного нагрева до различных промежуточных температур. Уменьшение градиента температур определяется тем, что величина и временное изменение последнего определяются не только отношением я/а и размерами тела, но также разностью температур между телом и окружающей его средой в каждый момент времени.

Описанные процессы имеют место и для тел другой формы. Конечно, в этом случае будет иная временная зависимость при выравнивании температуры между поверхностью и внутренней частью тела. Это объясняется тем, что достижимая скорость изменения температуры при одинаковых условиях теплопередачи, одинаковой теплопроводности тел, постоянной температуре окружающей среды тем больше, чем больше поверхность тела по сравнению с его объемом. На рис. 1.18 показано влияние формы тела на процесс охлаждения (при полностью аналогичных рассуждениях, как и для случая нагрева) вследствие относительного изменения температуры внутри тела при охлаждении в одинаковых условиях. Для шара как всесторонне ограниченного тела скорость изменения температуры максимальна, а для цилиндров и призм она приблизительно обратно пропорциональна их длине. Наконец, для бесконечно длинного тела достижимая скорость охлаждения минимальна. Если при одинаковых размерах и форме тела изменяется коэффициент теплопередачи, то скорости охлаждения на поверхности и внутри тела заметно различаются. Кроме того, на них влияет температурная зависимость коэффициентов теплопередачи и теплопроводности материала.

Ко многим факторам, влияющим на процесс нагрева или охлаждения, следует отнести также различия в теплопередаче в зависимости от имеющихся условий передачи тепла (свободно подвешенное тело или расположенное на подине; многие тела, сложенные в виде штабеля или россыпью). Кроме того, на процесс нагрева и охлаждения оказывает влияние изменение температуры окружающей среды по времени и по месту.

Поэтому трудно точно определить продолжительность нагрева или охлаждения расчетным путем. В настоящее время эти данные получают главным образом с помощью эмпирических зависимостей.

1.1.7. Продолжительность нагрева и охлаждения при термообработке

При разработке технологических режимов термообработки необходимо с достаточной обоснованностью определять продолжительность нагрева, выдержки и охлаждения. Эти временные характеристики термообработки в настоящее время могут быть определены либо приближенно с помощью расчетов, либо опытным путем. К последнему прибегают довольно часто, поскольку изменения температуры при термообработке зависят от большого числа факторов, приведенных ниже:

температура окружающей среды: а) тип установки для термообработки; б) величина и мощность установки для термообработки (подведенное или отведенное количество тепла в единицу времени); в) количество материала, подвергающегося термообработке (пропускная способность);

коэффициент теплопередачи: а) величина и пространственное положение поверхностей тела, принимающих и отдающих тепло; б) вид теплоносителя; в) движение теплоносителя; г) температура тела и окружающей среды;

температура тела: совместное воздействие теплопередачи и температуропроводности в зависимости от формы, размеров и теплотехнических свойств тела.

Ограничения для процесса нагрева: из-за определенной чувствительности материала к возникновению остаточных термических напряжений при нагреве (зависящей от температуропроводности, коэффициента теплового расширения, механических свойств и структурного состояния материала, подлежащего термообработке) нельзя превышать характеристическую для каждого материала скорость нагрева.

Ограничения для процесса охлаждения: для достижения требуемого структурного состояния в результате фазовых превращений необходимо на заданном расстоянии от поверхности тела достичь определенной скорости охлаждения (как на поверхности, так и внутри тела). Необходимо иметь возможность определить эту скорость охлаждения для данного вида термообработки, например, ориентируясь на термокинетическую диаграмму превращения аустенита для стали определенного состава и заданных условий аустенитизации.

Кроме того, необходимо соблюдать те параметры нагрева и охлаждения, которые вытекают из требований минимальных остаточных напряжений, могущих вызвать коробление.

Так как, согласно стандарту TGL 21862, выдержка при термообработке является процессом, который проводится после окончания прогрева при постоянной температуре в течение определенного времени и не связан с изменением распределения температуры, в последующем будет рассматриваться только нагрев и охлаждение.

Продолжительность охлаждения определяется теми же факторами, от которых зависит продолжительность нагрева. Скорость охлаждения после определенного нагрева является главным параметром, формирующим структуру и требуемые свойства стального изделия. При назначении режима охлаждения должны быть учтены форма и размеры тела (отношение поверхности тела к его объему), температура и способ закалки, а также температура закалочной среды. На общую длительность нагрева, которая складывается из времени нагрева до достижения поверхностью заданной высокой температуры и времени прогрева, т. е. выравнивания заданной температуры между поверхностью и сердцевиной, оказывает существенное влияние большое число факторов. При этом следует учитывать, что нагрев до заданной высокой температуры и прогрев не могут быть отделены друг от друга, поскольку, главным образом по экономическим соображениям, окружающая температура в нагревательном устройстве всегда поддерживается выше, чем заданная температура нагрева тела. Благодаря этому между поверхностью и сердцевиной полное выравнивание температуры невозможно, однако, учитывая максимально допустимую скорость нагрева и время, необходимое для прохождения процесса нагрева на заданную температуру, можно выбрать достаточно обоснованное оптимальное время нагрева и выдержки.

Из практических соображений (размеры, форма и число подвергаемых термообработке тел, используемые для термообработки установки, характер подразделения рабочих процессов и их последовательность в общем технологическом цикле термообработки) при установлении продолжительности нагрева следует различать термообработку полуфабрикатов (заготовок) и термообработку изделий, хотя основополагающие процессы и параметры в обоих случаях одинаковы. Все ориентировочные данные для установления продолжительности нагрева изделий, которые используются в последнее время, опираются на рекомендации, предложенные Ординанцом. Форма и размеры изделия учитываются коэффициентом sk, представляющим собой произведение характеристического размера s на коэффициент формы изделия k. Эти данные приведены в табл. 1.5.

В то время как характеристический размер всегда представляет собой размер изделия в направлении максимального теплового потока, когда большая часть поступающего количества тепла подводится к изделию по двум направлениям (k — 1), коэффициент формы описывает отклонения от этого двухмерного теплового потока при почти равноосных (в основном трехмерный тепловой поток, k > 1) и пластинообразных (в основном одномерный тепловой поток, k < 1) изделий. Влияние характера применяемых установок для термообработки и состава стали учитывается на основании опытных данных, которые приведены на рис. 1.19. Определенная таким образом продолжительность нагрева пригодна для случая, при котором тепло в печи имеет почти беспрепятственный доступ к изделию. Влияние штабелирования подлежащих термообработке изделий на доступ тепла учитывается с помощью других, приведенных на рис. 1.20 коэффициентов, которые определяются формой тела и видом штабеля. Продолжительность нагрева, определенную с помощью графиков на рис. 1.19, следует умножить на эти коэффициенты. Полученное таким образом значение продолжительности нагрева является только контрольной величиной, которая должна еще корректироваться на основе результатов, полученных при практическом осуществлении термообработки пробных партий. Это объясняется тем, что при упомянутом способе оценки рассматриваются только простые формы изделий, а значительные изменения поперечного сечения, имеющиеся на реальных изделиях, приводят к изменению

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  8  9  10  ...  23  24  25  ...  45  46  47 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2010.11.25   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:16 Магазин подшипников реализует подшипники

09:09 Арматура 40, А500С, мера дл 11.7м ,из наличия

09:08 Сталь 20Х, круг стальной

09:08 А1 , арматура 12мм

08:58 Станок заточный гидрофицированный ВЗ-818Е

03:49 Лист сталь 40Х г/к

03:49 Проволока пружинная 12Х18Н10Т ТУ 3-1002-77

03:49 Проволока пружинная 60С2А

03:49 Лист рифленый 09Г2С

03:49 Лист рифленый (ромб, чечевица) сталь 3

НОВОСТИ

20 Сентября 2017 16:04
Самодельный индукционный нагреватель

20 Сентября 2017 17:54
”JSW Steel” стремится значительно нарастить собственную добычу железной руды

20 Сентября 2017 16:21
”Ростерминалуголь” выгрузил 2 миллиона вагонов за всю историю предприятия

20 Сентября 2017 15:06
Южноафриканский экспорт хромовой руды в июле упал на 6,35%

20 Сентября 2017 14:21
На золотоизвлекательной фабрике ”Селигдара” в Бурятии выплавлено первое золото

20 Сентября 2017 13:05
Японский экспорт шпунтовых свай за 7 месяцев вырос на 50,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Виды замков для стальных и металлических дверей

Выбираем электроинструмент для дома

Строительные леса и комплектующие

Арматура контактной сети электрифицированных железных дорог

Японские дизельные генераторы Yanmar - распространенные модели

Некоторые особенности обустройства вентилируемого фасада

Распространенные виды 3D принтеров

Прокат сортовой - разновидности и классификация

Что следует знать о металлочерепице

Сдаем металлолом выгодно и быстро

Фрезерная обработка металла: особенности процесса

Тонкости выбора ленточных полотен

Рифленый лист: основные области применения и особенности

Металлопрокат: область использования и нюансы изготовления

Воздушно-компрессорное оборудование итальянского бренда CECCATO

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.