Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Основы процессов термической обработки -> Основы процессов термической обработки

Основы процессов термической обработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  23  24  25  ...  44  45  46  47 

Возникающее в ходе холодной деформации структурное состояние принципиально остается неизменным после окончания процесса. Это состояние является результатом взаимодействия движущихся дислокаций с барьерами в материале. В первом приближении структурное состояние деформированного металла может характеризоваться ростом числа точечных (вакансии, внедренные атомы) и линейных (дислокации) дефектов решетки. Измеримое деформационное упрочнение прежде всего оценивается по повышению плотности дислокаций:

где N — плотность дислокаций.

Дислокации образуют при этом конфигурации типа ячеистой структуры, причем с увеличением степени деформации все большее число дислокаций входит в стенки этой ячеистой структуры. Диаметр ячеек обратно пропорционален корню из плотности дислокаций, но зависит также от других факторов, таких, как исходное состояние и температура. В ряде случаев после холодной деформации может уже наблюдаться хорошо сформировавшаяся субструктура, т. е. дислокации покидают свои плоскости скольжения и располагаются на границах субзерен. Такой случай наблюдается в металлах, обладающих высокой энергией дефектов упаковки и в которых к тому же облегчено поперечное скольжение винтовых дислокаций.

Как показывает сравнение в расположении металлографически обнаруживаемых следов течения после горячей и холодной деформации металлов, существуют явные различия в зависимости сопротивления формоизменению от степени деформации. Начиная с определенного

значения степени деформации сопротивление формоизменению при горячей деформации не зависит от степени деформации. Этот факт следует отнести за счет наложения процессов разупрочнения, которые протекают уже во время горячей пластической деформации. Ответственными за это являются многие элементарные процессы. Наряду с уже упомянутым облегченным поперечным скольжением винтовых дислокаций существенную роль играют активизирующееся при высокой температуре переползание краевых дислокаций, а также интенсификация нормального консервативного движения дислокаций под влиянием внутренних полей напряжений. Возникающие изменения реальной структуры очень сложны и еще подробно не исследованы. В зависимости от природы (типа решетки) и условий пластической деформации металла могут протекать (по классификации Берн-штейна) динамические процессы возврата, полигонизации или рекристаллизации. В результате первых двух процессов уже в ходе горячей деформации возникает равномерная стабильная субструктура, которая, например, для хромистой стали (после деформации при 1000° С и немедленной закалки) показана на рис. 3.54. Такое поведение наблюдается прежде всего при сравнительно малых степенях деформации и особенно в таких металлах, в которых высока энергия дефектов упаковки и которые претерпевают слабое деформационное упрочнение при горячей обработке. Металлы, подверженные сильному деформационному упрочнению, обнаруживают, особенно после высоких степеней деформацию, динамическую рекристаллизацию. Выявленная, однако, при электронномикроскопических исследованиях картина при этом существенно отличается от так называемой статической рекристаллизации, которая протекает после нагрева холоднодефор-мированной структуры, в первую очередь в связи с сохранением повышенной плотности дислокаций в динамически рекристалли-зованных объемах.

Получение стабильной субструктуры по типу полигонизации имеет для получения высоких свойств после термомеханической, обработки большое значение. Влияние субструктуры на прочность при комнатной температуре может быть представлено в виде зависимости

где Ds — средний диаметр субзерна.

В отношении характеристик пластичности и вязкости для случая предварительной горячей деформации действительны аналогичные зависимости, т. е. с уменьшением диаметра субзерна пластичность и вязкость растут (в соответствии с теорией Beрнштейна о границах субзерен, как о полупроницаемых барьерах).

Наряду с процессами, происходящими непосредственно при горячей деформации, в производственных условиях необходимо учитывать изменения, которые происходят в промежутках между

отдельными стадиями горячего формоизменения, а также после окончания деформации. В этом случае говорят о статическом или постдинамическом возврате, метадинамической рекристаллизации (после ранее прошедшей динамической рекристаллизации) и статической рекристаллизации. Схематическое изображение влияния горячей деформации на изменения кривых деформационного упрочнения аустенитной структуры представлено на рис. 3.55. В рамках этой схемы, однако, невозможно получить ясное представление о взаимосвязи отдельных процессов. На рис. 3.56 приведена схема влияния процесса горячей деформации стали на сопровождающие этот процесс структурные изменения.

Для свойств изделий, подвергнутых термомеханической обработке, кроме того, имеет значение то обстоятельство, что после односторонне направленной деформации в материале образуется текстура. Текстура является результатом специфической геометрии движения дислокаций и может оказывать влияние на результаты термомеханической обработки.

Таким образом, как показал этот краткий очерк, при оценке воздействия пластической деформации на последующие превращения или свойства, определяемые конечной структурой, необходимо учитывать влияние многих факторов. В зависимости от условий деформации и последующего температурно-временного режима имеются различия как в конфигурации и распределении, так и в количестве дефектов решетки, возникающих в металле в результате пластической деформации. Кроме того, влияние пластической деформации на тонкое строение также очень сильно зависит от исходного состояния металла, т. е. от вида предыдущей термической обработки. Параметр уп, введенный в разделе 2.1.5 для случая нормальной формы функционального уравнения, при термомеханической обработке нуждается еще в значительной дифференциации. В качестве общей и верной в первом приближении оценки следует рассматривать выражение, предложенное Шмидтманом и Главичкой. Эти авторы предложили следующую зависимость для определения числа дефектов N0, возникающих при деформации:

При этом С0 является константой, а у„ — номинальным значением степени деформации, которое требует уточнения для различных видов деформации; например, для растяжения при повышенных температурах и для прокатки в гладких валках это значение соответственно составляет

и

В изотермических условиях зависящая от времени деформации концентрация дефектов решетки Nt описывается следующей зависимостью:

Nt = N0 ехр (—atiT), (3.17)

где t — время;

Т — температура; a, i — константы.

Из уравнений (3.14) и (3.17) может быть получена зависимость, которая в общих чертах оценивает накопление дефектов в процессе деформации:

Nt= С0уn1-2 ехр (—atiT). (3.18)

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  23  24  25  ...  44  45  46  47 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.04.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

13:23 Круг титан ПТ-3В ф48 мм

12:11 Чушка цинка ЦАМ-4-1 со своей транспортировкой

01:31 Выдувные 0.7 л пресс-формы на бутылку емкостью

13:03 Круг АС14ХГН диаметр 56мм

13:02 Кокс угольный, коксовая мелочь, коксо-химический активатор

13:02 Лист полистирол сотовый 0,5х1250х2400 мм

13:01 сталь 70С3А Круг диаметр 32мм

13:00 Круг ст 60 диаметр 16, 25, 180 мм

12:59 Круг 10Г2 диаметр 40мм, 280мм

07:54 Уголки для транспортировки стекла, зеркал, металла

НОВОСТИ

18 Января 2019 17:10
Самодельная ракетная печь для древесных топливных гранул

14 Января 2019 15:40
Aérotrain – французский поезд на воздушной подушке (12 фото, 1 видео)

19 Января 2019 17:15
Канатные новинки ”БМК” прошли сертификацию

19 Января 2019 16:04
Южноафриканский экспорт ферросплавов за 11 месяцев упал на 5,4%

19 Января 2019 15:05
В России снизят налоги на добычу редких металлов

19 Января 2019 14:57
”Уралхиммаш” изготовит оборудование для уникального газодобывающего предприятия ”Ачимгаза”

19 Января 2019 13:38
Вьетнамский импорт угля в 2018 году вырос на 8 млн. тонн

НОВЫЕ СТАТЬИ

Нержавеющая сталь в промышленной сфере

Средства индивидуальной защиты для персонала промышленных предприятий

Важные аспекты приёма лома цветных металлов

О некоторых особенностях оборудования для производства камня и плитки

Токарно-винторезный станок 16К40-1

Особенности приема металлолома цветных металлов

Официальная поверка счетчиков воды

Некоторые аспекты поиска жилья при посещении выставок

Краткие сведения о промышленных кранах и их характеристиках

Кратко о составе и разновидностях пескоструйного оборудования

Крепежные элементы - метизы в строительном деле

Основные аспекты сдачи бухгалтерской отчетности предприятия

Клеевые составы для герметизации фланцевых соединений

Стальные трубы: разновидности и применение в строительстве и при обустройстве коммуникаций

Инженерное оборудование для обслуживания теплоэнергетических установок

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

ПАРТНЕРЫ

Рекомендуем приобрести металлопрокат в СПб от компании РДМ.

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.