Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Основы процессов термической обработки -> Часть 34

Основы процессов термической обработки (Часть 34)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  33  34  35  36  37  ...  43  44  45  46  47   

Поэтому на практике еще в большой степени ориентируются на эмпирические зависимости, пользуясь которыми можно с высокой степенью надежности избежать нежелательных явлений, таких, например, как коробление или растрескивание изделий. В разделе 1.1 был уже рассмотрен такой приближенный метод Ординанца, согласно которому продолжительность нагрева устанавливается с помощью следующей зависимости:

tAn--=skfLw, (3.6)

где s — характеристический размер; k — коэффициент формы;

f — фактор штабелирования;

Lw — коэффициент легирования.

Значения характеристического размера, коэффициента формы и фактора штабелирования были также обсуждены в разделе 1.1, где приведены соответствующие данные (табл. 1.7 и рис. 1.20). Различные значения коэффициента легирования в зависимости от вида нагрева приведены в табл. 3.4.

На рис. 1.19 влияние различия в составах стали не учитывалось.

В качестве примера рассмотрим еще раз уже приведенный в разделе 1.18 процесс нагрева вала. Для принятых условий продолжительность нагрева по Ординанцу определяется как

tAn = 100•1 • 1•0,96 = 96 мин.

Как указывалось в разделе 1.18, эти данные по порядку величины совпадают с точным результатом, полученным на основе физического расчета. Приближенная зависимость Ординанца, конечно, только весьма грубо учитывает различие в составе сталей (табл. 3.4). Значительно большую дифференциацию в этом смысле мы находим в рекомендациях Руфуса, касающихся времени нагрева при нормализации и закалке — см. рис. 3.25.

В этом случае ранжирование сталей производится с помощью так называемого углеродного эквивалента. По Руфусу и Пфляуме, этот эквивалент может быть вычислен следующим образом [данные в % (по массе)]:

Са = 1 [С] + 0,2 [Мп] + 0,25 [Сг] + 0,33 [Мо] + 0,1 [Ni] + + 0,2 [V] + 0,2 [Si] + 0,1 [W ] + 0,2 [Ti] + 0,1 [Al]-0,1.(3.7)

Это уравнение пригодно для определения углеродного эквивалента в следующих областях составов:

При использовании диаграммы, приведенной на рис. 3.25, получаем для вала время нагрева для трех марок стали 40Мп4, 34СгМо4 и 58CrV4 соответственно 2,8; 5,0 и 8,7 ч при температуре аустенитизации 840° С. Из рис. 3.25 следует, что в этом случае рассматривается не только чистое время нагрева, но и затраты времени на предварительный подогрев, т. е. учитывается чувствительность к нагреву легированных сталей. В результате высокого содержания легирующих элементов при нагреве легированных сталей из-за пониженной теплопроводности возникают большие различия между температурой поверхности и сердцевины (большой температурный градиент), а следовательно, и большие напряжения (см. разделы 1.1 и 1.3). Поскольку такие стали часто имеют повышенную склонность к хрупкому разрушению (их используют в высокопрочном состоянии с мартенсит-ной структурой), в них из-за высоких остаточных напряжений могут возникнуть трещины (см. гл. 5).

Получающееся из диаграммы Руфуса резкое различие во времени нагрева между тремя упомянутыми легированными сталями все же недостаточно обосновано. Это подтверждается сравнением так называемых показателей нагрева по Кусмовицу и Альтману (табл. 3.5). Согласно этим данным, параметры процесса нагрева для трех упомянутых марок стали довольно близки друг к другу. Содержащиеся в рис. 3.25 рекомендации являются, очевидно, весьма надежными; они также могут быть интерпретированы таким образом, что в них включено требуемое время и прогрева, и выдержки.

Совершенно другие условия имеют место в случае, когда нагрев осуществляется кондуктивным или индуктивным методом. Значительно меньшее различие между температурой поверхности и нижележащих слоев допускает возможность применения существенно более короткого времени нагрева. Поскольку требуется

полное завершение фазового превращения, а температуры превращения с увеличением скорости нагрева возрастают (рис. 3.26), температуру аустенитизации необходимо повысить (см. также рис. 4.4).

Продолжительность выдержки при температуре аустенитизации определяется в зависимости от толщины материала. В общем случае считается достаточным 1 мин на каждый миллиметр толщины стенки, причем с увеличением содержания легирующих элементов время выдержки следует несколько увеличить, учитывая необходимость растворения специальных карбидов. Как уже указывалось, продолжительность выдержки, однако, нельзя устанавливать независимо от скорости нагрева и температуры аустенитизации.

Наряду с регламентированием условий проведения нагрева при нормализации особое внимание следует уделять также режиму охлаждения с температуры нагрева. Успех нормализации

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  33  34  35  36  37  ...  43  44  45  46  47   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 14:44 Круг сталь 40Х (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 45 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 35 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 20 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 10 (10.0 мм)

Ч 14:44 Круг А12 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 45 (9,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 20 (9,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 10 (9,0 мм)

Ч 14:44 Круг сталь А12 (9,0 мм)

Ч 14:43 Круг сталь 40Х (8,0 мм)

Ч 14:43 Круг Ст 45 (8,0 мм)

НОВОСТИ

26 Сентября 2016 17:48
Змееподобный робот для подводного контроля

26 Сентября 2016 17:21
”ЕВРАЗ” вложил 950 млн. рублей в реконструкцию котлоагрегата ЗапсибТЭЦ

26 Сентября 2016 16:26
”Полюс” надеется заполучить Сухой Лог

26 Сентября 2016 15:29
Мировой выпуск прямовосстановленного железа в августе 2016 года упал на 5,7%

26 Сентября 2016 14:17
”Росгеология” завершила полевые работы на марганцевые руды в Ненецком автономном округе

26 Сентября 2016 13:32
”ОЗРК” до конца 2016 года добудет на Ольче 150 тонн руды

НОВЫЕ СТАТЬИ

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

Преобразователи напряжения от производителя

Лом меди: особенности оценки

Основные виды профнастила

Основные характеристики и сфера применения штабелеров

Тепло- и холодоаккумуляторы в промышленном оборудовании

Способы и технологии выравнивания пола

Виды аутсорсинговых услуг в современном бизнесе

Строительное оборудование из Европы

Нержавеющая стать – идеальное решение в условиях агрессивной среды

Виды пломб применяемых для опечатывания грузов

Использование настилов на промышленных и строительных объектах

Настилы и ступени из нержавеющего ПВЛ листа

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.