Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Основы процессов термической обработки -> Основы процессов термической обработки

Основы процессов термической обработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  23  24  25  ...  33  34  35  ...  45  46  47 

Вместе с выведенными ранее зависимостями они представляют достаточно полную формализацию для приведенных в стандарте конечных величин твердости. Практика показывает, что для получения предписанных значений твердости, прежде всего для эвтектоидных и заэвтектоидных сталей, требуются очень большие времена отжига (>40 ч). Экономически выгоден такой режим, при котором на короткое время превышается температура превращения. При кратковременном нагреве до температуры, превышающей температуру превращения, происходит частичное образование аустенита и растворение карбидов. Благодаря этому облегчается распад пластинчатого цементита. При последующем медленном охлаждении и дальнейшей выдержке при температуре чуть ниже Ас1 происходит обратное превращение аустенита по механизму аномального перлитного превращения с образованием сфероидизированных карбидов Благодаря чередованию прямого и обратного превращения процесс существенно усложняется; поэтому до настоящего времени формализованные зависимости, описывающие упомянутый процесс, отсутствуют.

Смягчающая обработка может быть также проведена путем полной аустенитизации и также полного обратного превращения структуры (высокий или полный отжиг). Из ранее изложенного можно сделать вывод о том, что при аустенитизации карбиды могут быть растворены только частично, а обратное превращение должно происходить по возможности вблизи точки превращения. Температурный режим при этом может быть изотермическим или предусматривать непрерывное, обычно медленное, охлаждение. Медленное охлаждение благоприятно сказывается на получении мягкой ферритной матрицы при отсутствии остаточных напряжений. Проблемой при проведении этого процесса является необходимость строгого соблюдения температурного режима, а также точное знание точек превращения. Размеры карбидов и благодаря этому твердость после смягчающей обработки зависят от температуры аустенитизации и температуры обратного превращения или от времени изотермической выдержки. Поведение выделений при изменении температуры и времени поэтому не может быть предсказано по любой известной диаграмме изотермического превращения аустенита соответствующей стали. Это поведение должно быть каждый раз определено

для конкретных исходных состояний и условий проведения процесса.

Возможные температурно-временные режимы смягчающего отжига шарикоподшипниковой стали приведены на рис. 3.21. Классическая выдержка ниже А1 применяется только в экспериментальных целях и является обычно неэкономичной (кривая 1). С помощью циклического отжига время выдержки может быть значительно уменьшено (кривая 2). Промышленное осуществление такого отжига, однако, труднее, чем отжига с аустенитиза-цией в соответствии с кривой 3. На рис. 3.22 представлен график температурно-временного режима для смягчающего отжига колец из шарикоподшипниковой стали по упомянутому принципу. Кривые относятся к обработке в отжигательной электрической печи с выдвижным подом (типа KOW200). Иногда используется печь с двумя выдвижными подами, которые входят в печь попеременно с разных сторон. Полезная площадь каждого выдвижного пода составляет около 1,5 м2. Штабеля с кольцами свободно размещаются на поде. Масса загрузки равна примерно 5 т. Выдвижные поды, боковые стенки и свод обогреваются. Мощность печной установки составляет 200 кВт. Как правило, производится подогрев загруженного, но еще не вдвинутого в печь пода. Расход энергии составляет около 350 кВт.ч/т. Поскольку в исходной структуре кованого материала наблюдаются только следы формирования цементитной сетки, отсутствует необходимость в предварительной нормализации. На рис. 3.22 программным регулятором задан требуемый технологический режим, а также показан

ход изменения температуры отжигаемого штабеля на его поверхности и в сердцевине. При содержании пластинчатого перлита около 3% твердость по Бринеллю после подобной обработки составляет 200.

3.2.6. Нормализация

Под нормализацией понимают нагрев на температуры, отвечающие полному а—у-превращению, или в случае заэвтектоидных сталей нагрев с полным а—у-превращением и частичным растворением карбидов, а также последующим зависящим от состава стали и диаметра изделия целесообразно проведенным охлаждением (обычно на воздухе) с целью получения равномерной структуры с тонкопластинчатым перлитом. Конечной целью процесса нормализации является, таким образом, получение определенного состояния структуры в результате превращения аустенита в перлитной области. Нормализация может быть либо промежуточной операцией термообработки перед последующими заключительными операциями (перед цементацией, закалкой), либо конечной операцией термообработки, определяющей свойства изделия (строительные стали, стальное фасонное литье и т. д.).

Результат обработки в равной степени зависит от правильно выбранной температуры нагрева, оптимальной выдержки и целесообразного охлаждения. Для температуры нагрева (аустенитизации) в стандартах TGL установлены ее нижние границы для каждой марки стали. Температура аустенитизации должна по возможности только немного превышать температуру превращения Ас3 (как правило, на 30—50° С). В случае большого превышения температуры над Ac3, главным образом в случае доэвтектоидных сталей, возникает крупнозернистая структура аустенита, которая при сравнимых условиях охлаждения приводит после превращения к получению более крупнозернистой конечной структуры (рис. 3.23). Заметное влияние на прочностные свойства температура аустенитизации оказывает в микролегированных мелкозернистых строительных сталях. Особенно чувствительны к изменению температуры аустенитизации легированные малыми добавками ванадия свариваемые строительные стали. Отклонения от оптимальной температуры в ту или другую сторону не допускаются. Иначе нельзя будет реализовать влияние ванадия для увеличения предела текучести таких сталей.

При выборе температуры нагрева при нормализации заэвтектоидных сталей руководствуются следующими соображениями. В тех случаях, когда требуется только измельчение

перлитной составляющей структуры, как правило, в качестве температуры нагрева указывается температура выше А1. Более высокие температуры чаще всего не рекомендуются из-за того, что при несоблюдении надлежащего режима охлаждения в стали может образоваться цементитная сетка. Последнему препятствует легирование карбидообразующими элементами. Поэтому обычные температуры нагрева для нелегированных заэвтектоидных сталей составляют около 800° С, а уже для низколегированных шарикоподшипниковых сталей — минимум 860° С. С другой стороны, полное растворение уже имеющейся цементитной сетки можно осуществить только при нагреве в гомогенной области аустенита (выше Асст). Для сталей с повышенным содержанием углерода (>1,4%) отжиг при температуре выше 1110° С едва ли необходим.

Особая необходимость в нормализации стального фасонного литья связана с тем, что обусловленное технологией медленное охлаждение при затвердевании способствует образованию очень крупнозернистой структуры, которая, как правило, еще содержит видманштеттовый феррит (рис. 3.24, а). Нагрев в интервале температур от 780 до 950° С (в зависимости от состава) позволяет устранить подобные нежелательные структуры в нелегированном и легированном стальном литье с содержанием углерода от 0,3 до 0,6% (рис. 3.24, б). Несмотря на то что в данном случае температуры нагрева лежат несколько выше оптимальной области для горячедеформированных сталей, для стального литья (в котором рост зерен аустенита замедлен из-за ликвационных эффектов) достигаются хорошие результаты нормализации.

С физической точки зрения факторы, имеющие решающее значение для собственно процесса нагрева (рис. 3.25), были рассмотрены в разделах 1.1 и 1.3. Однако во многих случаях данные, необходимые для расчета режима нагрева, недостаточно известны.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  23  24  25  ...  33  34  35  ...  45  46  47 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.02.22   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:12 Поковка сталь 4Х5МФС

08:51 Купим фторопласт Ф4, Ф4к20, стеклоткань, стеклолента, текстолит неликв

08:44 Закупаем прокат титана круг, проволоку, поковку, нихром остатки, с хра

08:34 Труба нержавеющая 57х4,0 ст12Х18Н10Т ГОСТ 9941-81

18:01 Предлагаем станок токарный ИТ-1М.

16:59 Вентиляторный завод приглашает к сотрудничеству

14:41 Дизельные электростанции АД 150-Т400-РГ

14:41 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

13:27 Труба ТФ 89х7 НД-2-2-20 2У1

13:25 Сварочные агрегаты адд 4004, адд 4004 вг и др

НОВОСТИ

28 Марта 2017 17:10
Звучание неодимовых магнитов

22 Марта 2017 14:08
Необычные строения из алюминия в Японии (17 фото)

29 Марта 2017 15:49
Ближневосточный выпуск стали в феврале вырос на 5,7%

29 Марта 2017 14:26
”Северсталь” начала выпуск свай из металлических труб

29 Марта 2017 13:54
Экспорт железной руды ”Vale” за 2 месяца 2017 года вырос на 6,2%

29 Марта 2017 12:35
Группа ”ЧТПЗ” впервые поставила трубы для Арктического шельфа

29 Марта 2017 12:03
В АО ”АЭМ-технологии” изготовили колена для АЭС Куданкулам

НОВЫЕ СТАТЬИ

Изделия для печного и термического оборудования из нержавейки

Производство разных типов нержавеющих листов и их применение

Котельные жаропрочные и коррозионностойкие марки сталей

Сертификация и таможенное оформление грузоперевозок

Шаровые краны - основные виды и особенности

Распространенные марки стали для химического оборудования - сравнение и особенности

Высоколегированные жаропрочные стали для печного оборудования

Изготовление зубчатых колес и деталей по чертежам

Металлический штакетник и металлические решетки

Покупка картриджей в Москве – выгодное решение актуального вопроса

Пищевое оборудование из нержавеющих сталей

Лист нержавеющий холоднокатанный AISI 310S

Нержавеющий холоднокатанный и другие виды листового проката по AISI

Эффективность технологии ультразвуковой очистки поверхностей

Фурнитура и комплектующие для откатных ворот

Лист нержавеющий 08Х18Т1 в строительных и декоративных конструкциях

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Использование трубы нержавеющей 12Х18Н10Т в машиностроении и других остраслях

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.