Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Основы процессов термической обработки -> Часть 32

Основы процессов термической обработки (Часть 32)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  31  32  33  34  35  ...  43  44  45  46  47   

мости с высокими скоростями резания установлена прямая зависимость между износом инструмента и твердостью стали. Поэтому, например, согласно TGL 15205, для сталей 100Сг6 и 1000СгМп6 наряду с формированием зернистого цементита требуется еще, чтобы твердость по Бринеллю была от 170 до 207 или от 170 до 217 соответственно. Для последующей закалки этих сталей необходимо дальнейшее уточнение требований. Чтобы получить максимальные твердость и глубину закалки, нужно обеспечить равномерное распределение мелких сфероидов карбидов в объеме стали (рис. 3.16). При равномерном распределении карбидов происходит также небольшое коробление в процессе закалки. Для выполнения этих условий в TGL 15205 установлено, что исходная структура шарикоподшипниковой стали должна содержать не более 5% пластинчатого цементита и неполностью сформировавшихся зернистых карбидов. Если при закалке заэвтектоидных сталей не исходить из такой безупречной структуры после смягчающего отжига, то в структуре стали возможно частичное сохранение остатков цементитной сетки, что будет определять повышенную хрупкость и ухудшение качества стали. Поскольку при температуре закалки заэвтектоидных сталей растворяется только около 1 % углерода, стали с более высоким содержанием углерода должны быть подвергнуты смягчающему отжигу (на зернистый перлит). Это необходимо для того, чтобы при последующей закалке нерастворившийся углерод находился в мартенсите не в виде остатков цементитной сетки, а в форме не связанных друг с другом маленьких сфероидов (зернышек).

Образование сфероидизированных карбидов приводит к снижению твердости; кроме того, затрудняется растворение таких карбидов при закалке. Поэтому следует находить компромисс

между лучшей обрабатываемостью резанием и хорошей закаливаемостью и прокаливаемостью; принимают, что средняя величина сферических частиц карбидов должна быть около 0,003 мм. Эти требования и предъявляются ко всем заэвтектоидным инструментальным сталям. По этой же причине — необходимости добиться полного растворения карбидов при закалке — в случае эвтектоидных нелегированных инструментальных сталей и высоколегированных улучшаемых сталей желательно даже наличие определенной доли пластинчатого перлита.

Сфероидизированный цементит в ферритной матрице представляет собой равновесную структуру с минимальной энергией. Таким образом, при достаточно большой выдержке несколько ниже температуры Ас1 все другие структуры (пластинчатый перлит, бейнит или мартенсит) должны в конце концов прийти к состоянию зернистого перлита, если, конечно, не будет иметь места такая далеко зашедшая стабилизация структуры, как распад карбида до графита, как это наблюдается, например, при отжиге чугуна. Простейшим видом смягчающего отжига поэтому является достаточно длительная выдержка определенной исходной структуры при температуре чуть ниже Ас1. При этих температурах подвижность атомов углерода и железа уже настолько высока, что в зависимости от исходной структуры за счет выделения и коагуляции (высокий отпуск мартенсита или бейнита) или растворения и повторного выделения (сфероидизация пластинчатого перлита) будут образовываться сфероидизированные частицы цементита. Установленные при этом закономерности были описаны выше. Как целенаправленный непрерывный технологический термомеханический процесс для прокатанных и кованых заготовок упомянутый режим длительной выдержки при температуре несколько ниже Ас1 предварительно закаленного материала, как правило, не подходит, поскольку закалка после горячей деформации связана с дополнительными затратами и риском. Конечно, уже через несколько часов достигается очень мелкозернистая и равномерная структура смягчающего отжига, которая именно вследствие своей мелкозернистости и сохранения остаточного упрочнения после ВТМО не удовлетворяет требованиям стандарта в отношении твердости по Бринеллю.

Описанный метод сфероидизации при длительной выдержке ниже Ас1 оправдал себя в случае, когда уже закаленный и, например, отработавший инструмент должен проходить последующую обработку резанием (для изготовления следующего типоразмера).

Многочасовой отпуск несколько ниже Ас1 приводит к уменьшению прочности, следствием чего является возможность хорошей последующей обрабатываемости резанием.

При отжиге стали с феррито-перлитной или цементито-перлит-ной структурой, как указывалось выше, сфероидизированные частички цементита образуются в результате процессов растворения и повторного выделения. По сравнению с комнатной температурой предел растворимости углерода в а-железе заметно возрастает при приближении к температуре А1 (0,02% по сравнению с 10-6% С). Процесс может быть формально разделен на два этапа. Прежде всего проявляется влияние повышенной поверхностной энергии, что будет определять разбиение (разделение) пластинок цементита на зерна неправильной формы. В ходе дальнейшего протекания процесса форма этих частиц приближается к сфероидальной, причем маленькие зернышки будут поглощаться другими растущими зернами карбида. Движущие силы на обоих этапах, очевидно, одинаковы (уменьшение поверхностной энергии), а скорость контролируется диффузией. Как можно заключить из схемы на рис. 3.17, вероятно, имеет значение число имеющихся в феррите и цементите дефектов и внутрифазовых границ. Это объясняет ускоряющее влияние холодной деформации на формирование сфероидизированных карбидов (рис. 3.18). В исследованиях,

проведенных Кестлером, под степенью формирования е понимается отношение количества сфероидизированного цементита к общему количеству цементита в стали. Степень формирования е = 1, очевидно, соответствует случаю полного исчезновения образований цементита в виде пластинок. На основании экспериментальных результатов для стали С35 была предложена приведенная на рис. 3.19 диаграмма температура—время, описывающая процесс формирования сфероидизированного цементита. Было показано, что при изотермическом температурном режиме степень формирования может быть представлена в виде следующей зависимости по Аврами (см. гл. 3):

При наличии экспериментально найденных констант это выражение может быть использовано в качестве уравнения, описывающего процесс на первом этапе смягчающего отжига. Второй этап окончательного формирования структуры зернистого перлита для эвтектоидной стали был подробно исследован Дирнфельдом и Левиным. Предложены следующие выражения для временной зависимости среднего диаметра цементитной частицы d и твердости:

d = bt1/3, (3.4)

где b — константа, зависящая от температуры;

HRB = HRB0 + Kt-1/3, (3.5)

где HRB0 — 48 (твердость ферритной матрицы);

К — константа, зависящая от температуры;

где N — общее число частиц цементита; т) — объемная доля цементита.

Зависимость твердости от времени формирования зернистого перлита показана на рис. 3.20. Эти результаты качественно соответствуют упомянутым ранее основным положениям, касающимся формирования структуры и свойств при высокотемпературном отпуске.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  31  32  33  34  35  ...  43  44  45  46  47   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 15:41 Пулестойкая броня 110г13л

Т 15:41 Валы, валки, оси, ролики по чертежам заказчика

Т 15:38 Утяжелители чугунные УЧК 257...530

Ч 15:36 Куплю нержавейку Б 26 Б 55 Б 88

Ч 15:36 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 16мм AISI 304

Т 15:35 Материалы с хранения

Ч 15:34 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 14мм AISI 304

Ч 15:34 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 12мм AISI 304

Ч 15:34 Полоса нержавеющая шлифованная AISI 304 40х4

У 15:34 Валы шлицевые, гладкие, вал-шестерни. Изготовление

Ч 15:34 Инструментальные пружины для штампов iso 10243

Т 15:34 Россия

НОВОСТИ

24 Сентября 2016 17:05
Автомобильно-экскаваторный футбол

18 Сентября 2016 21:30
Подготовка к эксплуатации самого большого круизного лайнера в мире (20 фото)

24 Сентября 2016 17:47
”УВЗ” увеличит производство дорожно-строительной техники

24 Сентября 2016 16:53
Мировой выпуск чугуна в августе вырос на 2,5%

24 Сентября 2016 15:15
”СУЭК” ввела в эксплуатацию новый сортировочный комплекс в Забайкалье

24 Сентября 2016 14:49
Китайский экспорт черного лома за 8 месяцев вырос на 154,3%

24 Сентября 2016 13:28
”ЧКПЗ” заложил производственные мощности ”Сбербанку”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

Преобразователи напряжения от производителя

Лом меди: особенности оценки

Основные виды профнастила

Основные характеристики и сфера применения штабелеров

Тепло- и холодоаккумуляторы в промышленном оборудовании

Способы и технологии выравнивания пола

Виды аутсорсинговых услуг в современном бизнесе

Строительное оборудование из Европы

Нержавеющая стать – идеальное решение в условиях агрессивной среды

Виды пломб применяемых для опечатывания грузов

Использование настилов на промышленных и строительных объектах

Настилы и ступени из нержавеющего ПВЛ листа

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.