Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Плавка и розлив металлов -> Основы процессов термической обработки -> Часть 29

Основы процессов термической обработки (Часть 29)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  28  29  30  31  32  ...  43  44  45  46  47   

оказывают влияние деформации (верхняя часть рис. 3.3) и диффузионный отжиг после деформации (нижняя часть рис. 3.3).

Полное устранение описанных явлений возможно только в том случае, если материал нагреть до такой высокой температуры, при которой ликвация легирующих и сопутствующих элементов в стали может быть устранена и произойдет выравнивание состава. В основе такого процесса лежит диффузия, т. е. возможный обмен местами растворенных атомов. Подвижность атомов тем больше, чем выше температура. Диффузионный отжиг производится поэтому при как можно более высоких температурах (от 1000 до 1200° С). При разработке технологии диффузионного отжига следует учитывать следующие факторы: а) степень исходной ликвации; б) расстояние между первичными строчками; в) диффузионную способность ликвирующих элементов; г) допустимую степень остаточной ликвации.

Учитывая эти величины, а также общие закономерности диффузии, можно рассчитать технологический режим. При неблагоприятных условиях (малый коэффициент диффузии, высокая степень исходной ликвации, большое расстояние между первичными строчками, высокий коэффициент сегрегации, малая степень допустимой остаточной ликвации) требуется очень большая продолжительность отжига. При устранении различия в концентрации гетерогенный характер вторичной структуры также исчезает. На рис. 3.5 показана микроструктура феррито-перлитной стали до и после диффузионного отжига и нормализации. Характеристикой механических свойств стали, которая очень чувствительна к гетерогенности структуры, является ударная вязкость. На рис. 3.6 показано влияние диффузионного отжига на ударную вязкость малолегированной конструкционной стали с 0,18% С

и 1,01% Мп. Диффузионный отжиг в этом случае вызывает повышение ударной вязкости в поперечном и продольном направлениях за счет выравнивания ликвационных различий по концентрации. Диффузионный отжиг всегда сопровождается нежелательными побочными явлениями (ростом зерен и при длительном отжиге в печах с обычной атмосферой — значительной потерей материала за счет окалинообразования). Поэтому в случае необходимости после диффузионного отжига проводят нормализацию. Окалинообразования можно избежать при использовании печей с защитной атмосферой.

Поскольку диффузионный отжиг связан с большими расходами, были предприняты попытки по мере возможности избегать этой операции. Принимая во внимание необходимость удешевления обработки стали, следует уже при разливке, нагреве, деформации и т. д. обращать внимание на то, чтобы обеспечить малую ликвацию или достичь хорошей гомогенизации, например, при обработке давлением. Хорошую возможность для осуществления этих требований дает рациональный нагрев слитков или заготовок для горячей деформации. В этом случае технологически необходимый процесс нагрева проводится как целенаправленная термообработка. Так как отношение поверхности к массе при отжиге заготовок меньше, чем при отжиге готовых изделий, потери от окалинообразования в первом случае также меньше. Образование крупного зерна может быть потом устранено за счет рекристаллизации в ходе последующих операций

горячей деформации (главным образом при междеформационных паузах). Только в случае больших расстояний между первичными строчками в недеформированном или малодеформированном состояниях (на начальных стадиях) требуется несколько большее время для выравнивания концентрации, чем в случае готовых изделий (рис. 3.7).

Из сказанного ясно, что диффузионный отжиг как самостоятельная операция термообработки применяется в большинстве случаев только для литых стальных деталей, испытывающих большие нагрузки, или для таких трудно гомогенизируемых сталей, как высоколегированные инструментальные.

3.2.2. Отжиг на крупное зерно

При отжиге на крупное зерно так же, как и при смягчающем отжиге, целью этой операции термообработки является главным образом получение свойств, благоприятных для обработки резанием

Автоматизированное производство требует, чтобы стали могли легко обрабатываться резанием. При выполнении этого требования необходимо иметь в виду, что при отжиге на минимальную прочность не во всех случаях достигается оптимальная обрабатываемость резанием. Дело в том, что под обрабатываемостью резанием понимают целый комплекс свойств и требований. В зависимости от метода обработки особое значение придается стойкости инструмента, образованию стружки, затратам энергии или качеству поверхности. Среди факторных величин, определяемых собственно материалом, большее значение придается образованию определенной структуры, нежели твердости или прочности. Необходимость улучшения качества поверхности особенно важна в случае малых скоростей резания (резание с замедленным образованием стружки, например, прошивка). Качество поверхности в этом случае тем выше, чем меньше вязкость, которая, как правило, уменьшается как раз при крупнозернистой структуре. Вследствие этого отжиг на крупное зерно рекомендуется для сталей с низким содержанием углерода (например, цементуемых сталей), которые из-за низкой твердости, естественно, склонны к «размазыванию» и образованию плохой поверхности при обработке резанием.

Итак, конечной целью является получение крупнозернистой структуры, что позволяет использовать учитывающее закономерности роста зерен уравнение процесса, которое в качестве основных технологических параметров содержит температуру и время отжига. Температура отжига преимущественно лежит выше верх

ней температуры превращения соответствующих сталей, как правило, выше 950° С, т. е. в области гомогенного аустенита.

Для сталей, в которых происходит фазовое превращение, особое значение придается последующему охлаждению с температуры аустенитизации. В принципе существует зависимость между величиной зерна аустенита до превращения (отвечающего выбранной температуре нагрева) и величиной зерна феррита после завершения у—а-превращения (рис. 3.8). Однако на практике наблюдается большой разброс между величиной зерен до и после превращения, который очень сильно зависит от выбранных условий обработки (толщина изделия, охлаждающая среда и т. д.). Поэтому в зависимости от условий обработки можно ожидать больших или меньших отклонений от данных, приведенных на рис. 3.8. Зерно феррита, как правило, тем больше, чем меньше скорость охлаждения в области у—а-превращения. Это означает, что влияние собственно отжига (температуры) на величину зерна может быть еще усилено при надлежащей скорости охлаждения. Благоприятным для этого является охлаждение с печью (см. кривую 1 на рис. 3.9). При этом, однако, необходимо обращать внимание на то, чтобы не допускать формирование грубых частиц цементита, поскольку при этом иногда может ухудшаться обрабатываемость резанием. Кроме того, склонность к образованию вторичной строчечной структуры при медленном охлаждении

в перлитной области увеличивается.

Из-за больших различий в прочности перлитных и ферритных строчек при обработке резанием в направлении строчек получается некачественная

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  28  29  30  31  32  ...  43  44  45  46  47   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Ресурсы и шлаки в сталеплавильном процессе
Окисление и восстановление примесей в процессе выплавки стали
Процессы заключительного периода плавки стали
Металлургический передел стали в ковше
Особенности технологий выплавки стали
Очистка отливок
Шлифование отливок при очистке
Специальные способы очистки отливок
Основы процессов термической обработки
Специальные виды термообработки
Процессы термообработки в газовой атмосфере
Прочность литейных форм
Печи для нагрева металла
Производство крицы и восстановление железа

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ц 14:01 Медная проволока ММ, МТ ТУ16-705.492-2005

Ц 14:01 Бескислородный медный пруток М0Б ГОСТ10988-75

Ц 13:52 Бронзовая лента БрОФ6,5-0,15, БрКМц3-1; БрАМц9-2

Т 13:52 Предлагаем Листогиб ACL WS 1.5X1300 ручной, сегмен

Ц 13:51 Латунна лента Л63 0,08х300; 0,1х300; 0,15х300; 0,2

Ц 13:51 Медная фольга М1 0,02х200; 0,03х200; 0,05х300 и тд

Ц 13:51 Лента МН19 мельхиор, МНЦ15-20 нейзильбер ГОСТ5187

Ц 13:51 Латунная проволока Л63 ф0,5 мм; ф0,8 мм; ф1,0 мм;

Ц 13:51 Никелевые аноды НПА-1 ГОСТ2132-90. Никелевая лента

У 12:29 Металлолом Самовывоз. Дорого. Оперативно. Демонтаж

У 12:29 Металлолом. Прием и Вывоз Металлолома. Демонтаж.

Т 11:35 Изготовление шестерен, звездочек, червячных пар по вашим чер

НОВОСТИ

28 Сентября 2016 17:55
Станок для обрезки копыт

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

29 Сентября 2016 14:42
”ММК” получил свидетельство о регистрации товарного знака MAGSTRONG

29 Сентября 2016 13:13
Выпуск чугуна в странах ЕС в августе 2016 года вырос на 1,1%

29 Сентября 2016 12:56
”Золото Дельмачик” выдаст первый слиток в июле 2017 года

29 Сентября 2016 11:21
Добыча золота в Гане в первом полугодии выросла на 38,6%

29 Сентября 2016 10:18
”УТЗ” выполнил первый этап работ по заказу Гродненской ТЭЦ-2 (Республика Беларусь)

НОВЫЕ СТАТЬИ

Машины для обработки кромки

Как нужно зарабатывать на сдаче металлолома сегодня

Качественный утеплитель для дома

Арматура для отопительных радиаторов - основные разовидности

Турбокомпрессоры в автомашинах и спецтехнике

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.