Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Обработка вольфрама -> Физические особенности процесса резания сплавов вольфрама -> Часть 2

Физические особенности процесса резания сплавов вольфрама (Часть 2)

только в текущем разделе

Оглавление статьи   Страницы:    1  2  3  4  5  6   

Особенности трения при резании вольфрама

При резании имеет место внешнее трение передней поверхности инструмента и сходящей стружки и задней поверхности инструмента о поверхность резания и обработанную поверхность. Работой сил трения на передней и задней поверхностях инструмента обусловлен износ этих поверхностей. Значительная часть теплоты, выделяющейся при резании, обусловлена процессами трения. Величина силы трения на передней поверхности инструмента определяет величину усадки стружки и силы резания. С другой стороны, трение, в свою очередь, зависит от условий в зоне резания: от температуры, величины и характера напряжений, состояния материала и т. д. Трение при резании металлов значительно отличается от внешнего трения в сопряжениях деталей машин и осуществляется при очень высоких нормальных нагрузках (до 200-500 кгс/мм2). Температура на трущихся поверхностях при резании достигает 1000° С; трущиеся поверхности скользят с большой скоростью относительно друг друга.

Процесс трения при резании протекает между двумя относительно чистыми поверхностями: ювенильной, только что образованной поверхностью стружки, и поверхностями инструмента, непрерывно очищающимися сходящей стружкой и обработанной поверхностью.

Скольжение стружки по передней поверхности резца в большинстве случаев сопровождается пластическими деформациями в контактном слое стружки. При этом на передней поверхности одновременно протекают два процесса: процесс внешнего трения и процесс пластического сдвига в контактном слое стружки. Существование двух контактных процессов обусловливает двойственный характер коэффициента и силы трения, которая является суммой сил пластического сдвига контактного слоя стружки и сил внешнего трения; при этом силы пластического сдвига преобладают. Известно, что средний коэффициент трения уменьшается с увеличением нормальных напряжений в зоне сдвига и с уменьшением сопротивления сдвигу контактного слоя стружки при повышении температуры.

При резании вольфрама трение на контактных поверхностях будет происходить, вероятно, иначе, чем при резании других металлов. Прежде всего на эти процессы должны оказывать влияние отличительные свойства вольфрама: наименьший коэффициент сжимаемости, хорошая теплопроводность. Сравнение коэффициентов трения вольфрама, молибдена, ниобия свидетельствует о том, что он не связан с температурой плавления этих металлов.

На рис. 14 приведены результаты определения коэффициента трения для пар трения вольфрам-сталь Р18 и вольфрам- сплав ВК8 при различных скоростях трения и температурах образца при постоянной нагрузке, равной 60 кгс. Для пар трения W-Р18 и W-ВК8 до скорости 5-6 м/мин характерно интенсивное снижение коэффициента трения, в дальнейшем он изменяется незначительно. Нагрев образца до 180°С уменьшает коэффициент трения пары W-Р18 меньше, чем нагрев образца до 400° для пары W-ВК8. Такое влияние нагрева образца согласуется с уменьшением прочности вольфрама и его твердости с ростом температуры.

Истирающая способность вольфрама при взаимодействии с различными инструментальными материалами также разная. Так, при истирании образца (v = 60 м/мин) в паре с резцом из сплава ВК8 при 20° С она в 2,5 раза выше, чем для пары W - Р18 при тех же условиях. Повышение температуры испытаний для пары W-ВК8 до 400° С также уменьшает истирание образца почти в 3 раза. Однако для пары W-Р18 нагрев до 200° С уменьшает истирание на 30%.

Рассмотренные выше кинематические особенности процесса резания с наложением тангенциальных колебаний оказывают влияние и на процесс трения. При резании с колебаниями так же, как и при обычном резании, на рабочих гранях инструмента существуют два участка: участок пластического сдвига и участок внешнего трения. Однако если для какого-то режима обычного резания устанавливаются определенные величины участков пластического сдвига и внешнего трения, то при резании с колебаниями периодическое изменение параметров процесса вызывает изменение во времени как величины контакта, так и соотношения между участками пластического сдвига и внешнего трения.

При резании с колебаниями возрастает роль начального периода взаимодействия трущихся поверхностей. Средний коэффициент трения при этом уменьшается, что связано с увеличением роли внешнего трения на контакте за счет уменьшения роли пластических сдвигов.

В результате экспериментов установлено, что для пары ХН77ТЮР-Р18 и ХН77ТЮР-ВК6М при тангенциальных колебаниях коэффициент трения в 3-4 раза меньше, чем в обычных условиях. При радиальных колебаниях снижение коэффициента трения наблюдалось только при значениях амплитуды от 3 до 6 мкм.

Из сказанного выше следует, что коэффициент и сила трения в условиях колебательного воздействия изменяются по сравнению с обычным трением. Это изменение обусловлено особенностями механики взаимодействия контактирующих тел при колебаниях и изменениями физических явлений, происходящих в зоне трения при колебаниях. При колебаниях вследствие периодического изменения величины скорости трения и нормального давления, прерывистости контакта трения наблюдается ряд особенностей протекания всего комплекса физико-химических явлений, определяющих процесс трения.

Влияние колебаний на внешнее трение в основном сводится к следующему: повышение интенсивности вибраций приводит к росту средней температуры на контакте и вследствие этого к изменению коэффициента трения μ, однако влияние температуры на величину μ для различных пар даже при обычном трении различно; на величину μ оказывают влияние условия возникновения и существования окисных пленок на трущихся поверхностях. При повышении температуры рост пленок происходит быстрее, однако знакопеременные воздействия приводят к интенсивному разрушению пленок и к образованию схватывания между трущимися телами. При исследовании физических особенностей процесса трения при колебаниях необходимо иметь в виду, что особенности механики контактирования также будут влиять на изменение величины μ.

Сравнительное исследование коэффициента трения при обычном точении и точении с воздействием ультразвука производилось методом моделирования на специальной установке, смонтированной на токарном станке мод. 1К62, схема которой для случая радиальных колебаний представлена на рис. 15.

К цилиндрической поверхности испытуемого образца 1 с определенной силой прижимается индентор 2, который является частью резонансной колебательной системы ультразвуковой головки 3. Ультразвуковая головка закреплена в трехкомпонентном динамометре УДМ-100, установленном на суппорте станка. В процессе проведения экспериментов суппорту станка сообщалась продольная подача (рис. 16).

При исследовании влияния тангенциальных ультразвуковых колебаний на коэффициент трения использовалась установка, показанная на рис. 17. Инденторы изготовляли из стали Р18 и твердого сплава ВК8 в виде сферы диаметром 3 мм и шириной 1,5-2 мм.

Заготовки из вольфрама перед проведением опытов протачивали для устранения биения и удаления окисных пленок. Исследовалось влияние радиальных и тангенциальных ультразвуковых колебаний на коэффициент трения при различных величинах нормальных удельных нагрузок, скорости трения, амплитудах колебаний. Исследование производилось при удельных нагрузках 25 - 120 кгс/мм2, примерно соответствующих реальным условиям резания. При наличии колебаний основной характеристикой процесса является среднее за период колебаний значение коэффициента трения, зависящее не только от режимов трения, но и от направления и параметров ультразвуковых колебаний.

Оглавление статьи   Страницы:    1  2  3  4  5  6   

Последние обсуждаемые темы

Самые обсуждаемые темы за все время

 Тема

Лазер в качестве токарных резцов и фрез

марка стали для пики гидромолота

Как поправить резьбу

Точение чугуна

Частые вопросы и ответы по разделу

Токарные работы

Ножницы с качающимися ножами

Резцы со сменными пластинами: за и против

Резка листового металла роликом

Токарные работы

 Тема

Сообщений 

Частые вопросы и ответы по разделу

35

Заточка токарных резцов

5

Основные способы обработки металла резанием

4

Раскатывание отверстий

4

Как поправить резьбу

4

Дисковые пилы по металлу с твердосплавными напайками

3

Основные токарные операции

3

Точение чугуна

3

Методы профилирования зубьев колес

2

Строгание и долбление

2

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Физические особенности процесса резания сплавов вольфрама

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 15:48 Труба 219х8 09Г2С ГОСТ 10704

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖН 10-4-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая 125x185x480 БрАЖМц10-3-2 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖ9-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса нихромовая Х20Н80 ГОСТ 12766.5-90.

Ц 15:47 Свинец С1, С2

Ц 15:47 лом титана кусок и стружка

Ц 15:47 Монель, константан, копель алюмель, хромель.

Ч 15:47 Фланцы нержавеющие разных типов. Всегда в складе.

Ч 15:47 Трубы нержавеющие разных диаметров AISI 304 и 316.

Ч 15:45 Краны нержавеющие раных типов присоединения.

Т 15:45 Трубы 325 х 6, 8, 9 мм стальные

НОВОСТИ

22 Января 2017 17:44
Компания ”ПСМ” поставила электростанции на газовое месторождение ”НОВАТЭКа”

22 Января 2017 16:22
В Хакасии широко обсуждается развитие Бейского каменноугольного месторождения

22 Января 2017 15:26
”Лермонтовский ГОК” получит на развитие 250 млн. рублей

22 Января 2017 15:03
Правительство может направить 5,4 млрд. рублей на поддержку транспортного машиностроения

22 Января 2017 14:19
”ЮУМЗ” возобновляет выпуск коксохимических машин в рамках госпрограммы импортозамещения

НОВЫЕ СТАТЬИ

Дробильное оборудование для горно-шахтной отрасли

Востребованные быстровозводимые и каркасные металлоконструкции

Классификация современной строительной арматуры

Шнек для цемента от компании ТензоТехСервис

Современные микросхемы - основные виды

Мелкие крепежи для электромонтажных, сантехнических и строительных работ

Латунная труба и прокат в промышленности

Муфта и ниппель по ДТР

3 способа обустройства выносных балконов

Стабилизаторы напряжения и их особенности

Промышленное холодильное оборудование

Вентиляторные градирни и комплектующие для них

Электрические шкафы и комплектующие для них

Никелевая лента 79НМ

Разработка плана ликвидации аварий

Легкие каркасные металлоконструкции

Современные системы кондиционирования

Комплектующие и фурнитура для мебели

Обои для жилых и общественных помещений

Завод по производству металлоконструкций

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.