Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Термообработка -> Термообработка в кипящем слое -> Наладка установки для термообработки шатунов

Наладка установки для термообработки шатунов

Режимы безокислительного скоростного нагрева и термообработки основных и прицепных шатунов дизеля в кипящем слое, отапливаемом пропан-бутановой смесью, были отработаны сначала на образцах, а затем и на натурных изделиях. Там же приведен проект опытно-промышленной установки, созданный на основании этих исследований на Уральском турбо-моторном заводе. Дальнейшие испытания проводили частично на лабораторных, а главным образом на опытно-промышленной установке, отапливаемой природным газом. После длительного периода наладочных и исследовательских работ и ряда усовершенствований установка приобрела представленный вид. Она состоит из камер нагрева и охлаждения размерами 1500 X 650 X X 750 мм каждая. Внизу каждой камеры предусмотрено газораспределительное устройство беспровального типа. Псевдоожижаемым материалом в обеих камерах служит электрокорунд фракций 320-400 мкм. Полезный объем камеры нагрева 0,5 м3.

Через газораспределительное устройство в горячую камеру подается газо-воздушная смесь с заданным значением ав, а в холодную из коллектора - сжатый воздух от воздуходувки РГН-3000.

Топливом для печи служит природный газ Бухарского месторождения. Продукты неполного сгорания, являющиеся по существу защитной атмосферой, пройдя рабочую зону камеры нагрева (кипящий слой), попадают в зону дожигания, куда по коллектору подается необходимый для этого вторичный воздух. Печь механизирована, загрузка и выгрузка деталей осуществляются двумя тележками, оснащенными электроприводом.

Опыт наладки показал, что прежде всего необходимо обращать самое серьезное внимание на герметичность печи, особенно при большой высоте кипящего слоя, поскольку давление газо-воздушной смеси в нижней части слоя составляет тысячи и десятки тысяч Н/м2. При появлении трещин в кладке часть газо-воздушной смеси пробивает себе путь, помимо кипящего слоя, вплоть до кожуха печи, сгорает там, разрушая кладку и прожигая кожух. Такая картина наблюдалась и в местах прохода различных труб сквозь стенки камеры нагрева. Разрушению кладки способствовали большие перепады температуры, возникавшие при чрезмерно быстрых пусках и остановках печи, поскольку в первое время на эти моменты не обращали должного внимания.

Через 150 ч эксплуатации кладка горячей камеры, выполненная из шамотного лекговесного кирпича (толщиной 280 мм), диатомового кирпича (220 мм) и листового асбеста (20 мм), пришла в негодность. После этого все стальные дренажи, замурованные в кладку коллекторы с соплами вторичного дутья, а также диатомовая теплоизоляция в районе рабочей зоны камеры нагрева были убраны. Оставшийся внутренний пояс кладки был обмазан снаружи и изнутри огнеупорной массой (75% корунда серого 100 мкм, 10% глины белой Нижнеувельского месторождения, 8% ортофосфорной кислоты и 7% воды). На расстоянии 50-60 мм от наружной поверхности кладки была установлена стальная рубашка высотой 1 м из листа б = 3 мм и приварена к подовому листу камеры нагрева, а в образовавшийся зазор был залит жароупорный бетон. Снаружи рубашки была выложена стенка из шамотного кирпича (в один ряд) на вышеуказанной огнеупорной массе, а в зазор между кожухом камеры нагрева с приклеенным к нему листовым асбестом (20 мм) и шамотной стенкой был также залит жароупорный бетон. Последующая эксплуатация печи с новой кладкой в течение ~950-1000 ч при соблюдении обычных норм по скорости ее разогрева и охлаждения показала хорошую ее герметичность.

Не менее серьезного внимания требует газораспределительное устройство. По проекту оно имело живое сечение 0,55% в каждой камере, что в лабораторных установках с небольшой высотой слоя обеспечивало равномерное псевдоожижение. В промышленной установке при высоте слоя > 300-350 мм ожижение было явно неравномерным: интенсивное в центре, оно было плохим по периферии, причем у стен и в углах камеры наблюдались устойчивые застойные зоны. Живое сечение газораспределительного устройства было уменьшено в среднем до 0,38% (зачеканкой части отверстий в колпачках), причем у колпачков, расположенных в центре, было сделано примерно втрое меньше отверстий, а у всех колпачков, расположенных по периферии, их было вдвое меньше, чем у угловых. Это позволило скомпенсировать тормозящее влияние стенок и обеспечить равномерное псевдоожижение при больших высотах слоя. Попутно заметим, что в процессе наладки небольшое количество корунда иногда просыпалось через колпачки в газораспределительные коллекторы. Для их продувки и удаления корунда коллекторы были снабжены дренажами.

Катализатор ГИАП-ЗВТ (архимедовы цилиндры 14 мм с отверстием) помещали в две кассеты наружными размерами 715 X 590 X 300 мм каждая, изготовленные из прутков диаметром 20 мм из стали Х18Н10Т, сваренных с шагом 25 мм и установленных непосредственно на газораспределительные колпачки. В кассеты укладывали слой алундовых шаров диаметром 20-25 мм (в два ряда), а на него - засыпку из катализатора. Замеры показали, что температура на границе между этими слоями была практически равна температуре слоя над катализатором.

При 900-950° С и высоте слоя катализатора hкат = 100 мм равновесный состав газа получается лишь при скорости газа w = 0,2 м/с, т. е. почти на пределе ожижения использованного корунда 0,32-0,4 мм, в то время как при w = 0,5 м/с он далек от равновесного.

Практически равновесный состав газа в диапазоне исследованных значений ав = (0,25-0,6) получается при этой скорости лишь при hкат = 150 и тем более- при hкат = 200 мм.

Из рис. 13, построенного по данным испытаний опытно-промышленного агрегата, видно, что максимальное объемное напряжение w0, при котором обеспечивается высокая (0,98-0,985) степень конверсии метана в печи, составляет ~0,7 и 0,85 1 /с соответственно при 900 и 950° С. Интересно отметить, что в лабораторных экспериментах эта величина составляла 0,8 и 1 1/с, что связано с более равномерным газораспределением в них.

Таким образом, при рабочей скорости 0,35-0,4 м/с, обеспечивающей интенсивное псевдоожижение без заметных выбросов материала из камеры, слой катализатора должен иметь высоту 150 мм; высота кассеты при этом (по внешним габаритам) может быть 250 мм. Всю дальнейшую работу вели со слоем катализатора этой высоты. Из рис. 16 видно, что при наличии катализатора экспериментальные концентрации реагентов (точки) практически точно совпадают с расчетными (сплошные линии) для условий термодинамического равновесия. По высоте и сечению рабочего пространства печи состав газа практически не меняется.

Был выполнен большой объем исследований по отысканию оптимального способа подачи вторичного дутья. Окончательная конструкция представляла собой коллектор, к которому было приварено 70 сопел, расположенных равномерно по периметру с шагом 70 мм для подачи вторичного воздуха на рабочем режиме со скоростью 50-80 м/с. На 50 мм ниже была размещена аналогичная конструкция (на рис. 15 не показана) для подачи газо-воздушной смеси с ав = 1,05-1,1 при розжиге.

С целью определения оптимальной высоты ввода вторичного воздуха были проведены эксперименты при высоте насыпного слоя 450 мм от верха кассеты и коэффициенте расхода первичного воздуха 0,255-0,26, при котором нагрузка на зону вторичного дутья наибольшая. При расположении сопел вторичного дутья на 100 мм выше уровня насыпного слоя струи вторичного воздуха периодически перекрывались плотной фазой кипящего слоя, теряли свою энергию и поэтому плохо перемешивались с продук тами неполного сгорания. Недожог на высоте 1000 мм от верхней границы кассеты с катализатором составлял - 10%. В то же время воздух, опускаясь вместе с частицами в нижние зоны слоя, приводил к ухудшению состава газа в них, что сократило высоту рабочей зоны (с постоянным составом газа) до 200 мм.

Подъем сопел еще на 100 мм увеличил высоту рабочей зоны до 400 мм и снизил недожог до 3-5%. При этом уровень ввода струй вторичного воздуха приходился примерно на половину высоты всплесков, что обеспечивало необходимый возврат в слой тепла дожигания и позволило поддерживать температуру в слое на уровне 940-950° С.

При расстоянии между соплами и уровнем плотного слоя, равном 300 мм, высота рабочей зоны увеличивалась до 500 мм, а температура слоя до 970° С. Дальнейший подъем сопел вторичного дутья до 400 мм привел к понижению температуры слоя до 850° С: количество подбрасываемых на такую высоту частиц было недостаточно для переноса тепла дожигания в кипящий слой.

Таким образом, оптимальным для данных условий является расстояние между соплами и уровнем плотного слоя, равное 250- 300 мм. Оно и было принято для нормальной эксплуатации. Сопла вторичного дутья располагали на расстоянии 1000 мм от газораспределительного устройства, а сопла для розжига - на 950 мм.

Во время розжига камеры через газораспределительное устройство подавали воздух (чтобы не зауглероживать катализатор при низких температурах), а через систему розжига - газо-воздушную смесь с ав = 0,9-М, устойчиво сгоравшую по периметру камеры. Вторичный воздух не подавали. При разогреве слоя до 900° С печь переводили на работу по обычной схеме.

Опыты показали, что розжиговое устройство позволяет устойчиво поддерживать любую температуру в кипящем слое от 100 до 1000° С. Поэтому аналогичный коллектор с погруженными в слой соплами-горелками был смонтирован в холодной камере с целью получения нужных температур для отпуска деталей.

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.05.21   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

29 Мая 2017 17:17
Полезные насадки для болгарки

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

30 Мая 2017 09:34
Ближневосточный выпуск стали в апреле вырос на 12%

30 Мая 2017 08:47
В Хабаровском крае за 4 месяца 2017 года добыто почти 4,5 тонны золота

29 Мая 2017 17:57
В ”НПЦ газотурбостроения ”Салют” подвели итоги работы в 1-м квартале 2017 года

29 Мая 2017 16:20
”Евраз НТМК” расширяет производство за 800 миллионов

29 Мая 2017 15:52
Южноамериканский выпуск стали в апреле вырос на 22,1%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.