Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Термообработка -> Микропластические деформации при термообработке -> Микропластические деформации при термообработке

Микропластические деформации при термообработке

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

При повышении внешних напряжений увеличивается количество дислокаций, способных к движению, а также повышается величина микрообъемов, охватываемых этими дислокациями. Этим можно объяснить уменьшение степени упрочнения металла при повышении внешних напряжений. Одновременно следует предположить, что нарастание остаточной деформации с нарушением прямолинейной зависимости (перелом) обусловлено прежде всего развитием поперечного скольжения в области микротекучести при повышенных напряжениях.

Известно, что расщепление дислокаций на частичные с образованием дефекта упаковки между ними определяет подвижность дислокаций и характер их взаимодействия между собой, возможность развития поперечного скольжения в металле. В связи с затрудненностью прохождения поперечного скольжения в металлах с малой энергией дефекта упаковки прямолинейная связь должна соблюдаться до более высоких напряжений в сравнении с металлом, характеризующимся повышенной энергией дефекта упаковки. Поэтому в меди и аустенитных сталях ЭИ395 и 1Х18Н9Т, отличающихся весьма малой энергией дефекта упаковки, не наблюдается указанный перелом в пределах исследованных напряжений и остаточных деформаций.

Очевидно, что с увеличением плотности дислокаций должна повышаться роль поперечного скольжения в накоплении остаточных микродеформаций. Поэтому в деформированных металлах перелом на кривых будет сдвигаться в сторону меньших остаточных деформаций. Эксперимент подтвердил это предположение. Как видно из сравнения кривых 8 и 9 на рис. 14, у стали 1Х18Н9, подвергнутой пластической деформации после закалки, при еост = 3.10-5 появляется перелом, отсутствующий у закаленного состояния.

Перелом на графиках можно связать с размером зерна в материале. Как показано в подробном исследовании, выполненном на кремнистом железе (3% Si) посредством выявления линий скольжения ямками травления, в начальной стадии пластической деформации скольжение обычно начинается у границ зерен и отсюда распространяется в глубь зерен поликристаллов.

Если перелом на графиках связан с поперечным скольжением, при измельчении зерна он также должен смещаться в сторону меньших остаточных деформаций, поскольку при этом повышается плотность дефектов и роль поперечного скольжения в накоплении микродеформаций. Экспериментальная проверка этого предположения проведена также на кремнистом железе (3% Si) при трех значениях размеров зерен (рис. 16). С уменьшением размера зерна возрастает напряжение и понижается величина деформации, при которых наблюдается нарушение параболической зависимости о - еост.

Для железа, никеля и сплава Fe + 3% Si предел микротекучести а связан с размером зерен d аналогично рассмотренной выше зависимости микропластического течения. Линейная связь подтверждена и нашими исследованиями (рис. 17).

Порог упругости о0 не зависит от размера зерна. Графически экстраполяция на нулевое значение остаточной деформации данных, полученных в настоящей работе (см. рис. 16), приводит к аналогичному результату. Последний получен и статистической теорией микропластической деформации.

По мере развития микродеформации зависимость сопротивления течению от размера зерна увеличивается.

Напряжение начала второй стадии микропластического течения в значительной степени зависит от размера зерна.

Из изложенного следует, что в общем случае параболическая зависимость между напряжением изгиба и остаточной микродеформацией справедлива до определенного значения последней, что, по-видимому, связано с развитием поперечного скольжения в металлах и сплавах.

В металлах и сплавах, характеризующихся высоким значением энергии дефектов упаковки, нарушение указанной зависимости наблюдается при значениях остаточных деформаций (1-3) • 10-5, с низкой энергией дефектов упаковки параболическая зависимость соблюдается во всем исследованном интервале микродеформаций (еост<5.10-6).

Приведенные экспериментальные данные свидетельствуют о возможности экстраполяции зависимости, построенной в интервале значении е0СТ порядка 10-6 на значение остаточной деформации 10-7-10-8. Величина прецизионного предела упругости, полученная при такой экстраполяции, имеет важное значение при оценке структурной и размерной стабильности металлов, а также их сопротивления усталостному разрушению и износу. Точность определения экстраполяцией указанного предела упругости посредством использования методов измерения с разрешающей способностью по остаточной деформации 10-6 является достаточной для технических приложений. Как отмечалось, измерение предела упругости при изгибе с допуском на остаточную деформацию 10-6 с практической точки зрения трудностей не представляет.

Почти не исследованной особенностью поведения металлических материалов в области микротекучести являются так называемые отрицательные остаточные деформации. Они были обнаружены в первоначальных исследованиях микротекучести в виде появления остаточных деформаций противоположного знака по отношению к направлению нагружения.

На рис. 18 показаны кривые микродеформации образцов из углеродистой стали. В стали, содержащей 0,4% С, максимальное значение отрицательной деформации составляет -20.10-6, причем она полностью воспроизводится после многократных повторений нагрузки (кривая 2) и не изменяется со временем, что указывает на ее закономерный характер. При последовательном повышении нагрузки отрицательная деформация уменьшается и сменяется деформацией, однозначно возрастающей с увеличением нагрузки. Вследствие отрицательных остаточных деформаций принято определять предел упругости по перегибу кривой о - еост, когда наклон ее становится положительным.

Выше предела упругости остаточная деформация возрастает и при многократном нагружении равной по величине нагрузкой (кривая 2 на рис. 18).

Природа отрицательных остаточных деформаций не выяснена. В работе, хотя и не отрицается рассматриваемое явление, высказано предположение, что одной из причин этих деформаций является ползучесть клея под нагрузкой, в результате чего после разгрузки образца в нем образуются напряжения сжатия, что отражается на показаниях проволочных тензодатчиков. Однако отрицательные деформации фиксируются и при измерении общей длины образца, причем, как показано в работах

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  9  10  11  ...  17  18  19 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.05.03   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

03:58 Лист алюминиевый рифленый 1105

09:41 Пружинная конусная дробилка КСД/КМД

01:25 Лента алюминиевая 1105

13:09 Сетка сварная оцинкованная по оптимальной цене.

12:49 Изготовим спираль из нихрома.

10:04 Монтаж композитных панелей для фасада

10:02 Монтаж офисных перегородок из алюминия

06:46 Щековая дробилка серии HPEF и PEF

04:02 Круг сталь 4Х5МФС (Поковка)

03:58 Поковка 4Х5МФС

НОВОСТИ

21 Ноября 2017 16:17
Самодельная торцово-усовочная пила из болгарки

20 Ноября 2017 08:53
Мини-ПЭС понтонного типа (8 фото, 1 видео)

23 Ноября 2017 13:55
”Силовые машины” поставят оборудование для новой ГЭС в Бразилии

23 Ноября 2017 12:43
Якутнедра продали 4 россыпи на 166 млн. рублей

23 Ноября 2017 11:22
Южнокорейский экспорт горячеоцинкованного проката в октябре упал на 7,9%

23 Ноября 2017 10:08
”Северсталь” выбрала поставщика электрооборудования для ”ЧерМК”

23 Ноября 2017 09:48
Определены изготовители основного и вспомогательного оборудования машзала АЭС ”Аккую”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Станки портальной плазменной резки - технология и применение

Паркетная доска - виды и характеристики

Сферы применения цветного металлопроката

Шаровые краны и дисковые затворы КМС

Как правильно выбрать жалюзи

Металлические воздуховоды

Какими преимуществами характеризуются санатории Кисловодска

Малярный инструмент и оборудование

Поэтапная установка элементов системы пожарной сигнализации

Виды полипропиленовых труб и их классификация

Отделка квартир - некоторые характерные особенности

Как выбрать шлифовальную машину по бетону и другим жёстким поверхностям

Наиболее часто используемые сэндвич панели - классификация и применение

Перевозка негабаритных грузов

Котлы на твёрдом топливе - основные виды и специфические особенности

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает изготовление металлоконструкций.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.