Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Термообработка -> Микропластические деформации при термообработке -> Микропластические деформации при термообработке

Микропластические деформации при термообработке

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  9  10  11  ...  14  15  16  17  18  19 

Известно, что по величине внутреннего трения можно судить о степени стабильности дислокационной структуры металла. Эксперименты показали, что после ТЦО величина внутреннего трения сплавов значительно уменьшается в сравнении с отожженным состоянием как в амплитудно-независимой, так и в амплитудно-зависимой областях, что, очевидно, связано с образованием при ТЦО более стабильной дислокационной структуры и уменьшением подвижности дислокаций.

Обычно наблюдается рост внутреннего трения с повышением температуры, что объясняется увеличением тепловой энергии, способствующей отрыву дислокаций от точек закрепления, а также изменением равновесной концентрации примесей на дислокациях.

 Из приведенных данных следует, что при нагреве отожженного сплава А1 + 6% Si + 1,1 % Ag до 80- 90° С наблюдается понижение величины внутреннего трения, причем этот эффект тем больше, чем выше амплитуда деформации. После ТЦО зависимость внутреннего трения от температуры приобретает обычный характер, увеличиваясь с возрастанием температуры. Можно предположить, что аномальный характер амплитудной зависимости внутреннего трения силумина связан с наличием значительных термоупругих микронапряжений в отожженном сплаве. В процессе нагрева образовавшиеся при охлаждении сплава от температуры отжига термоупругие микронапряжения уменьшаются, что приводит к понижению внутреннего трения. При температурах свыше 100° С внутреннее трение резко возрастает вследствие значительного увеличения тепловой энергии дислокаций. Сплав, подвергнутый термоциклической обработке, свободен от значительных термоупругих микронапряжений, наличием которых характеризуется силумин после высокотемпературного отжига, в результате чего зависимость внутреннего трения от температуры приобретает обычный характер.

Амплитудно-зависящее внутреннее трение отожженного силумина во всей исследованной температурной области существенно выше, чем подвергнутого термоциклической обработке, что свидетельствует об образовании в результате ТЦО более стабильной дислокационной структуры.

Исследование электросопротивления. В табл. 7 представлены результаты измерения электросопротивления сплава АЛ2 (12,2% Si; 0,13% Fe; Al - остальное) после отжига, старения и двух режимов ТЦО. Максимальная погрешность измерения составляла ±0,4%.

Из представленных данных следует, что после ТЦО электросопротивление сплава уменьшилось. Поскольку старение при верхней температуре цикла не изменяет величины р, очевидно, что эффект уменьшения электросопротивления обусловлен непосредственно воздействием теплосмен. Как и для эффектов падения микронапряжений и повышения релаксационной стойкости, влияние ТЦО на изменение электросопротивления оказалось тем большим, чем больше величина температурного интервала при теплосменах.

Обычно уменьшение электросопротивления в результате отдыха (возврата) в значительной степени связывают с релаксацией искажений второго рода. По-видимому, понижение электросопротивления силумина после ТЦО также обусловлено релаксацией микронапряжений на границах алюминиевой и кремниевой фаз сплава в процессе термоциклической обработки.

Приведенные результаты исследований позволяют представить в следующем виде механизм воздействия ТЦО на структуру сплавов, имеющих фазы с различными коэффициентами линейного расширения.

Вследствие большой разницы в значениях коэффициентов линейного расширения фаз сплава всякие температурные изменения должны приводить к появлению значительных микронапряжений на границе фаз. Эти напряжения возникают, в частности, при охлаждении Al-Si сплава от температуры отжига (450-500° С или 280- 300° С) с печью или на воздухе.

Микронапряжения обусловливают возникновение пластических деформаций вблизи границы фаз. При этом образуется нестабильная дислокационная структура, характерная для металла, деформированного на малую степень без отдыха. Такая структура отличается относительно низкими показателями сопротивления металла микропластическим деформациям, особенно в условиях релаксации напряжений.

При дальнейшем охлаждении сплава до отрицательных температур (ТЦО в течение первого полуцикла) повышается уровень микронапряжений на границе фаз, что обусловливает дополнительное прохождение малых пластических деформаций в сплаве.

Последующий нагрев сплава от отрицательных до комнатной или более высокой температур (в течение второго полуцикла) сопровождается отдыхом (возвратом) металла с перераспределением дислокаций и точечных дефектов, связанным, по-видимому, с консервативным движением порогов вдоль дислокаций и их аннигиляцией, процессами переползания за счет диффузии вакансий (образованных при движении дислокаций с порогами при охлаждении и нагреве), процессами поперечного скольжения.

В результате перераспределения дислокаций образуется более стабильная дислокационная структура с меньшей плотностью дислокаций в скоплениях, с более выпрямленными дислокационными петлями и меньшим количеством порогов на дислокациях. При этом одновременно понижается уровень микронапряжений (или локальных перенапряжений) в сплаве. Эффект снижения микронапряжений в сплаве наблюдается по уменьшению ширины интерференционной линии рентгенограммы после ТЦО. Уменьшение внутреннего трения после ТЦО дополнительно указывает на стабилизацию дислокационной структуры сплава.

Вследствие развития термически активируемых процессов разрушения образовавшейся в результате ТЦО стабильной дислокационной структуры существует оптимальное значение верхней температуры термического цикла, выше которого эффект повышения релаксационной стойкости начинает понижаться.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  9  10  11  ...  14  15  16  17  18  19 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2012.05.03   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

25 Мая 2017 17:31
Тележка для буксировки морского контейнера

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

26 Мая 2017 17:05
Выпуск стали в ЕС в апреле 2017 года вырос на 6,1%

26 Мая 2017 16:49
”КАМАЗ” изготовил масляные картеры для испытаний Р6

26 Мая 2017 15:12
Бразильские продажи плоского проката в апреле упали почти на 16%

26 Мая 2017 14:10
Нижегородский ”Русполимет” рассчитывает в 2017 году увеличить доходность на 1 млрд. рублей

26 Мая 2017 13:13
Более 1,7 тонн золота планируют добыть в Среднеканском городском округе в 2017 году

НОВЫЕ СТАТЬИ

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Экскаваторы для земельных и строительных работ

Подъемные столы и уравнительные платформы

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.