Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Штамповка и ковка (обработка давлением) -> Высокоскоростная штамповка -> Высокоскоростная штамповка

Высокоскоростная штамповка

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  16  17  18  ...  32  33  34 

Эти соображения не противоречат работам последнего времени, в которых уделено внимание силам, необходимым, для придания металлу ускорения в очаге деформации.

Уменьшение удельного усилия в ходе выдавливания обусловлено снижением динамической составляющей, представляющей собой «реакцию» очага деформации.

Для абсолютно пластического процесса эта инерционная добавка определяется вторым слагаемым формулы. Динамическая составляющая удельного усилия для алюминия при скорости деформирования 20 м/с равна 6,5% при = 7,15, 11% при л=11,1 и 36% при л = 20.

Работа, затрачиваемая на преодоление инерции металла в очаге деформации, переходит в кинетическую энергию пропрессованной массы материала, т. е. в «потерянную» энергию. В расчетной формуле она учитывается сомножителем.

содержащим ~ а. Это можно проиллюстрировать осциллограммой выдавливания титановой поковки и расчетными кривыми полного удельного усилия и его «статической» компоненты (рис. 10). Площадь между этими кривыми соответствует дополнительной («потерянной») энергии, которую нужно затратить для преодоления реакции очага деформации.

Определение допустимой скорости деформирования. Задача сводится к определению максимально допустимой (для данных условий штамповки) начальной скорости деформирования, при

которой развиваемые выдавливаемым изделием силы инерции не превышают предела текучести деформируемого материала.

Сведений о динамическом пределе текучести в литературе практически нет, поэтому целесообразно пользоваться рекомендациями, приведенными в табл. Эти данные, однако, следует рассматривать как ориентировочные, так как на практике имеются случаи отклонений в большую и в меньшую сторону.

2. КОМПЛЕКСНОЕ ДЕЙСТВИЕ ФАКТОРОВ ДЕФОРМАЦИИ НА ФОРМООБРАЗОВАНИЕ

поковок

Рассмотрим совокупное влияние на деформируемость комплекса факторов и параметров высокоскоростного формоизменения. Проанализируем графики, приведенные на рис. 11.

Тепловые потери. Зависимость теплоотдачи от времени может быть выражена временем, приходящимся на единицу пути деформации (кривая 1). При повышении скорости до 3—4 м/с теплоотдача быстро уменьшается, а начиная с 12 м/с снижается очень незначительно, т. е. влияние фактора времени на теплообмен становится сравнительно малым.

Контактное трение понижается с повышением скорости скольжения металла приблизительно по гиперболической зависимости (рис. 11, область 2).

Инерционные силы. Влияние сил инерции проявляется в быстром увеличении инерционных напряжений, растягивающих выпрессовываемое изделие (область 5), а также в еще более быстром увеличении инерционной составляющей удельного усилия в очаге деформации (область 4).

Обобщенные зависимости сопротивления деформированию от скорости в пределах 0,2—50 м/с характеризуют графики (рис. 12), построенные по результатам деформации стали 45 и сплава АК6.

Кривые 1 и 2 представляют закономерности изменения сопротивления деформированию при осадке и выдавливании массивных поковок. Кривая 3 характеризует изменение сопротивления деформированию «тонкой» поковки, тепловые потери которой при штамповке значительны. Последняя получена в экспериментах по выдавливанию тонкостенных стаканов диаметром 60 мм (л= 10). При повышении скорости от 0,2 до 20 м/с наблюдается резкое снижение удельных усилий, объясняемое

сокращением тепловых потерь. При больших скоростях сопротивление снова возрастает, поскольку увеличивается инерционное напряжение в очаге деформации.

Как видно из рис. 13, чем ниже скорость деформирования, тем больше неравномерность течения и разновысокость стенок стаканов. На прессе их торцы имели глубокую волнистость. При этом отштамповать более глубокий стакан не удавалось, так как металл уходил в заусенец, но не заполнял полость матрицы, несмотря на то, что удельные усилия были высокими (рис. 12). Стаканы с толщиной стенки 2—3 мм формовались заметно лучше. Глубина стаканов, полученных на паровоздушном молоте, была большей, однако неравномерность течения стенки сохранялась.

Наилучшую заполняемость обеспечили высокоскоростной молот и скоростная установка: неровность торца в первом случае была в пределах 5—7 мм, а во втором — отсутствовала, хотя стенка еще не касалась дна штампа. Аналогичная картина наблюдалась при штамповке оребренных стаканов.

Предпочтительность повышенных скоростей деформирования для формообразования тонких элементов поковок показана также в работе, где приведены предельные (для принятых

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  5  6  7  ...  16  17  18  ...  32  33  34 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.12.08   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:52 Автогрейдер ДЗ-98

17:49 Экскаватор – погрузчик JOHN DEERE 325 J (Америка)

17:46 Демонтаж зданий и строительных сооружений

17:12 Автовышка Зил-131, Камаз

16:33 Работы по асфальтированию дорог

08:27 Продам трубу 159x5 п/ш восстановленную

17:06 ЖД Перевозки

17:51 Прием металлолома в Москве

17:47 Предлагаем станок бесцентрово-шлифовальный 3м184а.

17:46 Предлагаем станок плоскошлифовальный 3д722ф1.

НОВОСТИ

19 Июня 2018 17:10
Изготовление распорных прижимов для фрезерного станка

19 Июня 2018 17:32
Американский импорт сортовой стали в мае упал на 10%

19 Июня 2018 16:27
На ”Севмаше” установили уникальный прессогибочный комплекс

19 Июня 2018 15:04
Запасы готовой стали в Китае снижаются 14 недель подряд

19 Июня 2018 14:13
”Электроцинк” завершил программу реконструкции сернокислотного цеха

19 Июня 2018 13:30
На ”СУМЗе” после капремонта запущена в работу печь Ванюкова

НОВЫЕ СТАТЬИ

Современные кондиционеры для жилых и общественных помещений

Как составить план переезда офиса

Выбираем профнастил для кровли

Характеристики противопожарного ящика для песка

Термоклеевое оборудование Baumer hhs

Домашняя солнечная электростанция и ее преимущества

Станки шлифовальные и другое деревообрабатывающее оборудование, особенности и применение

Вывоз хлама с балкона

Где в Москве можно выгодно продать дорогие вещи

Межкомнатные двери в коттедж

Тригенерация для бытовых и производственных нужд

Обручальные кольца - выбор и основные типы

Виды трубной арматуры

Приобретение квартир в крупном городе

Ограждения и поручни из нержавеющих сталей

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.