Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Обработка металлов -> Штамповка и ковка (обработка давлением) -> Высокоскоростная штамповка -> Часть 22

Высокоскоростная штамповка (Часть 22)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  22  23  24  25  26  ...  30  31  32  33  34   

ды) разогрев до 900—950° С. При пониженной твердости штампа это приводит к быстрому истиранию его поверхности в виде полос и борозд размыва в направлении течения металла.

Температурные условия работы штампов зависят прежде всего от исходной температуры заготовки, времени выдерживания ее в штампе до деформирования, времени формоизменения (активного контакта) и вылеживания изготовленной поковки в штампе после удара (до начала выталкивания), а также темпа штамповки, степени деформации и условий трения. В этом направлении проведены исследования.

Расчет по осциллограммам количества теплоты, перешедшего при высокоскоростной штамповке от деформируемой заготовки в штамп, показывает, что за период нахождения нагретой исходной заготовки в контейнере в штамп переходит 1—2%, а в процессе удара до 0,5% всего количества теплоты, участвующей в теплообмене между заготовкой и штампом. Основное же количество теплоты, составляющее 97—98% от полного, передается штампу в течение времени между окончанием удара и началом выталкивания отштампованной заготовки из штампа. Вылеживание изготовленной поковки имеет основное значение в картине теплового баланса. Тем не менее имеются исследования, свидетельствующие о большом значении стадии деформирования.

С помощью осциллографирования исследовалось изменение температуры поверхностного слоя бойка при осадке без смазки на высокоскоростном молоте «Petroforge» нагретой до 1100° С стальной заготовки. Схема эксперимента и его результаты представлены на рис. 48. Заслуживает внимания большая крутизна фронта возрастания температуры, а также высокие абсолютные температуры, достигающие 700—950° С за время 0,0005—0,00075 с. Нагрев поверхностного слоя бойка идет со скоростью (0,8—2,0)106 °С/с. Фронт снижения температуры также крутой, что говорит об импульсивности и непродолжительности температурного скачка, составляющего во времени обычно десятитысячные доли секунды.

Интересна также разница в температурах, показываемых кривыми. По-видимому, ее можно объяснить различным временем активного контакта (0,0015, 0,00144 и 0,00131 с для кривых I, II и III соответственно) и возможно тепловым эффектом контактного трения, мощность которого вместе с увеличением скорости деформирования возрастала от третьего номера к первому.

Очень близкие и согласующиеся с рассмотренными данными результаты получены при измерении температуры поверхности и глубинных слоев штампа при изготовлении на высокоскоростном молоте М7352Б поковки для детали валика из стали 40Х. Температура нагрева заготовки 1150° С, смазка — масло-графитовая смесь, скорость деформирования 12 м/с.

Судя по кривым, теплота, при которой могут происходить процессы отпуска стали (550°С и выше), распространяется вглубь от поверхности гравюры, приблизительно на 2 мм и действует около 20 с в зависимости от продолжительности вылеживания

отформованной поковки в, штампе, а также конфигурации поковки и размеров отдельных ее частей.

В табл. 21 показаны температурные условия штампа при выдавливании на молоте М7352 оребренной стальной

поковки (рис. 26) в штампе, показанном на рис. 37. Из приведенных данных следует, что наименьшая температура наблюдается у торца ребра, что естественно при относительно малой массе и поверхности контакта этой части поковки с массой штампа, наибольшая температура (около 800° С) в районе центрального стержня достигалась за 5—7 с. На десятой секунде уже отмечалось снижение температуры.

В. А. Матьяж провел теоретический расчет приращения температуры в пластической области при плоском и осесим-метричном выдавливании заготовок из титанового сплава ВТЗ-1, проверенный экспериментально. В пределах наиболее часто встречаемых на практике степеней деформации R = 0,3— 0,7 соответственно для плоской и осесимметричной деформации приращение температуры составляет 40—130° С для плоской и 60—190° С для осесимметричной деформации, что отражается на температурных условиях работы штампа.

Проведено выдавливание поковок типа стержня с утолщением из заготовок 036 мм и высотой 25 мм сплава АК6 и сталей 38ХА и 13X11Н2В2МФ-Ш (ТУ 14-1-1089-74). Степень деформации 86%, скорость инструмента около 11 м/с. Температура нагрева заготовок из сплава АК6 380° С, сталей 1150°С.

На рис. 50 показаны температуры в контейнере, заходном конусе и очке матрицы. Наибольшая температура в очке матрицы при выдавливании сталей устанавливалась за 3 с и составляла 580—620° С. Разность температур между калибрующим пояском и контейнером близка к приведенным выше расчетным значениям теплового эффекта.

Таким образом, рассматривая температурные условия работы штампов высокоскоростных молотов, следует иметь в виду две зоны теплового воздействия деформируемого материала на штамп, каждая из которых работает в своем специфическом режиме:

поверхностный слой гравюры (глубиной до 0,5—0,7 мм), подверженный импульсному тепловому воздействию и нагреваемый за доли миллисекунды до 900—1000° С с быстрым (также за доли секунды) спадом температуры до 600—700° С. Такие условия создаются вследствие импульсного воздействия на штамп теплоты контактного трения и пластической деформации;

глубинные слои, прогреваемые до температуры 400—500° С во время пребывания отштампованной поковки в штампе до момента выталкивания.

Тепловые и силовые условия, при которых работает поверхностный слой ручья, создают предпосылки появления хрупкого «белого слоя» и снижения твердости отдельных участков в результате отпуска, что приводит со временем к выкрашиванию поверхности и местным смятиям.

Температурные условия, создаваемые в поверхностном слое, свойственны ударному деформированию. Подбирая оптимальную смазку, их можно несколько улучшить.

Задача повышения стойкости штампов может здесь решаться путем правильного выбора штамповых материалов и их термической обработки, а также создания новых инструментальных сталей с учетом рассмотренной специфики работы оснастки высокоскоростного оборудования.

Температурные условия работы глубинных слоев штампа можно улучшить, сократив время выталкивания из штампа изготовленных поковок, максимально, до 1—2 с.

Силовые условия работы штампов зависят от температуры, схемы напряженно-деформированного состояния, коэффициента контактного трения и инерционных сил.

С учетом контактного трения сопротивление деформированию можно приблизительно выразить величиной удельных усилий в процессе пластического формоизменения. Ориентировочную оценку ожидаемых удельных усилий можно сделать по зависимостям, полученным экспериментально при осадке и выдавливании, представленным на рис. 22 и 24. Однако удельные усилия при штамповке заготовок конкретных деталей обычно выше. В табл. 22 приведены ориентировочные удельные усилия при изготовлении поковок на различном оборудовании, которые свидетельствуют о преимуществе молотового оборудования при изготовлении тонких поковок. Удельные усилия штамповки массивных поковок на высокоскоростных молотах выше, чем на прессовом оборудовании. Аналогичные данные приведены на рис. 12.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  22  23  24  25  26  ...  30  31  32  33  34   

Последние обсуждаемые темы

Самые обсуждаемые темы за все время

 Тема

Приспособления и механизмы для ковки

Ковка стали ХН45Ю (ЭП747)

Частые вопросы и ответы по разделу штамповка

Электрический нагрев заготовок перед ковкой

Ковка титана

Пружинение при гибке

нужна газовая печь

Зиговка это

Штампы для горячей ковки

Станок для 3D-ковки

 Тема

Сообщений 

Инструмент для ковки

48

Виды ковки

31

Фасонная ковка

27

Приспособления и механизмы для ковки

26

Частые вопросы и ответы по разделу штамповка

25

Типы нагревательных печей

10

Механизация жестяницких работ

6

Подготовка металла к ковке

6

Кузнечные горны

5

Электрический нагрев заготовок перед ковкой

4

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Штамповка в автостроении
Технологии сохранения металла при штамповке
Прессование легких сплавов
Автоматизация горячей штамповки
Металл для листовой штамповки
Прессы кривошипные горячештамповочные
Высокоскоростная штамповка
Ковка и штамповка алюминиевых сплавов

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 16:19 Старательский лоток Turbopan для промывки золота

Т 16:19 Мотопомпа дражная Keene P3511HE (США) 11 л. с.

Т 16:19 Мини драга Keene 2004PJF 2 (США) для добычи золота

Т 16:19 Старательское оборудование для добычи золота

Т 16:19 Минидробилка камня портативная, Keene RC1 (США)

Т 16:19 Старательские лотки для промывки золота

Т 16:19 Драга Keene 4500PH (США) для добычи золота

Т 16:19 Мини шлюз Keene А51А (США) для добычи золота

Т 16:19 Минидрага для добычи россыпного золота Keene 2604HSN (США)

Т 16:19 Концентратор для доводки золота Золотой Джин (США)

Т 16:19 Дражные ковры резиновые для шлюзов

Т 16:19 Изготовление шлюзов для золотодобычи

НОВОСТИ

4 Декабря 2016 16:12
Современное навесное оборудование для посадки деревьев

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

4 Декабря 2016 17:06
”Turquoise Hill” приостановила отгрузку концентратов в Китай

4 Декабря 2016 16:24
Погрузка на сети ОАО ”РЖД” в ноябре 2016 года составила 102,2 млн. тонн

4 Декабря 2016 15:30
Македонский выпуск стали за 10 месяцев вырос на 29,3%

4 Декабря 2016 14:43
”СиГМА” получит первые 400 кг золота на Озерновском в 2017 году

4 Декабря 2016 13:23
Турецкий импорт стали из Китая за 10 месяцев 2016 года упал на 7,3%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

Основные виды спецобуви – их назначение и свойства

Дома из бревна и бруса - характеристики и применение

ШРУС 2109 и другие важные детали трансмиссии для легковых авто

Современное весоизмерительное оборудование

Разновидности красок для строительных работ

Ремонт и замена дверных замков

Достоинства венецианской штукатурки

Декоративная штукатурка ”Короед”: особенности применения

Основные типы входных стальных дверей Гардиан

Особенности работы пункта приема металлолома

Игровая площадка - мечта каждого ребенка

Проектирование и монтаж сетей для промышленных предприятий

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.